dasar teori perencanaan struktur kayu

8/17/2019 Dasar Teori Perencanaan Struktur Kayu

1/24

I.1 Dasar Teori

I.1.1 Kuat Acuan

Dalam tata cara perencanaan konstruksi kayu Indonesia (PPKI NI-5), berdasarkan Standar Nasional Indonesia (SNI-5) ada 2 cara menentukan kuat acuan, yaitu :

! Kuat acuan berdasarkan atas pemili"an secara mekanis

2! Kuat acuan berdasarkan atas pemili"an secara #isual!

I.1.1.1 Kuat Acuan Berdasarkan Atas Pemilihan Secara Mekanis

Pemili"an secara mekanis untuk mendapatkan modulus elastisitas lentur "arus

dilakukan den$an men$ikuti standar pemili"an meanis yan$ baku! %erdasarkan

modulus elastisitas lentur yan$ diperole" secara mekanis, kuat acuan lainya dapat

diambil men$ikuti &abel 2!! Nilai kuat acuan ('pa) berdasarkan atas pemili"an

secara mekanis pada kadar air 5 ! Kuat acuan yan$ berbeda den$an tabel: 2!,

dapat di$unakan apabila ada pembuktian secara eksperimental yan$ men$ikuti

standar-standar eksperimen yan$ baku!

Tabel 2.1. Nilai Kuat Acuan (MPa! Berdasarkan Atas Peralihan Secara "isual

Kode

Ka#u

Modulus

$lastisitas

%entur

$&

Kuat

%entur

'b

Kuat

Tarik

Seaar

Serat

'1

Kuat

Tekan

Seaar

Serat

'2

Kuat

)eser

'*

Kuat

Tekan

Te+ak

%urus

Serat

'c$2, 2- ,, , /, ,!, 2/

$2- 2/ ,2 -0 /- ,!- 2

$2/ 2 - -, /- ,!/ 22

$2 22 -, - / ,!2 21$22 21 -/ - /1 ,!1 2

$21 2 - /3 / -! 1

$2 1 /3 // -!0 10

$1 10 // /2 3 -!, 13

$10 13 /2 - -!/ 1,

$13 1, 0 , / -!/ 1-

$1, 1- - -!2 1/

$1- 1/ 2 1 1 -!1 1

$1/ 1 20 /! 12

$1 12 23 2- 20 /!0 11$12 11 2 22 23 /!, 11


2/24

$11 1 2 1 2- /!- 1

$1 10 13 2/ /!

I.1.1.2 Kuat Acuan Berdasarkan Atas Pemilihan Secara "isual

Pemili"an secara #isual untuk mendapatkan modulus clastisitas lentur "arus

men$ikuti standar pemili"an secara #isual yan$ baku! pabila pemeriksaan #isual

dilakukan berdasarkan atas pen$ukuran berat *enis, maka kuat acuan untuk kayu

berserat lurus tanpa cacat dapat di"itun$ den$an men$$unakan lan$ka" seba$ai

berikut +

! Kerapatan, (k$m.) pada kondisi basa" (berat dan #olume diukur pada kondisi

basa", tetapi kadar airnya lebi" kecil dari ./ ) di"itun$ den$an rumus +

ρ=W g

V g

2! 'en$"itun$ kadar air m , (dimana m 0 ./),

W

(¿¿ g−W d)W d

×100

ρ=¿

dimana+

1d %erat kayu kerin$ o#en

1$ %erat %asa" Kayu

3$ 3olume Kayu %asa"

.! 4itun$ berat *enis pada m (m), den$an rumus

Gm= ρ

[100(1+ m100)]

6! 4itun$ berat *enis dasar ( b)

Gb= Gm

(1+0,265. a . Gm)

Dimana+


3/24

a [ 30−m30 ]

5! 4itun$ %erat 7enis Pada Kadar ir 5 (5),

G15=

G b

(1−0,133 . Gb)

8! 4itun$ estimasi kuat acuan den$an rumus-rumus pada tabel :2!2, den$an 5

Tabel 2.2. $stimasi Kuat Acuan Berdasarkan Atas Berat 4enis Pada Kadar Air 1-5 6ntuk Ka#u

Berserat %urus Tan7a 8acat Ka#u

Kuat Acuan 9umus $stimasi

Modulus $lasitisitas %entur ! $& (M7a 1,. ).3

8atatan: ) adalah berat enis ka#u 7ada kadar air 1-5

'utu kayu ban$unan, yaiut den$an men$alikan estimasi nilai modulus

elastisitas lentur acuan dari &abel 2!2! tersebut den$an nilai rasio t"anan yan$ ada

pada &abel 2!. yan$ ter$antun$ pada kelas mutu kayu!

Tabel 2.. Nilai 9asio Tahanan

Kelas Mutu Nilai 9asio Tahanan

A !0

B !,

8 !-

I.1.2 Pembebanan

I.1.2.1 Beban Nominal

%eban nominal adala" beban yan$ ditentukan di dalam pedoman perencanaan pembebanan untuk ruma" dan $edun$, SK%I-!.!5.!9;! SNI/.-;2;-99, &ata

uma" Dan edun$ tau Pen$$antinya!

%eban nominal yan$ "arus ditin*au antar lain :

! D %eban 'ati

%eban yan$ diakibatkan ole" berat konstruksi permanen, termasuk dindin$, lantai,

atap, plapon, partisi tetap, tan$$a dan peralantan layan tetap!

2! ? %eban 4idup


4/24

%eban yan$ ditimbulkan ole" pen$$unaan $edun$, termasuk pen$aru" ke*ut,

tetapi tidak termasuk beban lin$kun$an seperti an$in, "u*an dan lain-lain!

.! ?a %eban "idup di tap

%eban yan$ ditimbulkan selama pera@atan ole" peker*a, peralatan dan material

atau selama pen$$unaan biasa ole" oran$ dan benda ber$erak!

6! 4 %eban 4u*an

%eban yan$ diakibatkan ole" "u*an, tetapi tidak termasuk yan$ diakibatkan ole"

$en$an air!

5! 1 %eban n$in

%eban yan$ diakibatkan ole" an$in, termasuk den$an memper"itun$kan bentuk

aerodinamika ban$unan dan penin*auan ter"adap pen$aru" an$in topan, puyu"

dan tornado, bila diperlukan!

8! A %eban empa

%eban yan$ diakibatkan oel" $empa, yan$ ditentukan menurut SNI /.-;28-99,

atau pen$$antinya

I.1.2.2 Kombinasi Pembebanan

Kecuali apabila ditetapkan lain, struktur, komponen struktur, dan

sambun$annya "arus direncanakan den$an men$$unakan pembebanan, seperti tabel

berikut :

Tabel 2./. Kombinasi Pembebanan

N; Kombinasi Pembebanan

1 1!/D

2 1!2D < 1!,% < !- (%a atau =

1!2D < 1!,(%a atau = < (!-% atau !0>

/ 1!2D < 1!> < !-% < < !-(%a atau =

- 1!2D ? 1!$ < !-%

, !D ? (1!> atau 1!$

Pen$ecualian :

! Baktor beban untuk ? di dalam persamaan No! ., 6 dan 5 "arus sama den$an ,/

untuk $arasi parkir, daera" yan$ di$unakan untuk pertemuan umum, dan semuadimana beban "idup lebi" besar dari 5 Kpa!


5/24

2! Setiap keadaan batas yan$ rele#an "arus ditin*au, termasuk kasus-kasus dimana

seba$ian beban di dalam kombinasi pembebanan bernilai sama den$an nol!

.! Pen$aru" kondisi pembebanan yan$ tak seimban$ "arus ditin*au sesuai den$an

ketentuan di dalam tata cara $edun$ yan$ berlaku!

I.1.2. Beban %ain#a

Pen$aru" struktral akibat beban yan$ ditimbulkan ole" Cluida (B), tana" (S),

$enan$an air (P), dan teperatur (&) "arus ditin*au dalam perencanaan den$an

men$$unakan Caktor beban yaitu : ,. B, ,8 S, ,2 P, dan ,2 &!

I.1.2./ Beban #an+ Berla&anan

pabila pen$aru" suatu beban salin$ berla@anan di dalam komponen struktur

atau sambun$anya maka "arus ditin*au $aya aksial, $eser dan momen yan$ mun$kin

berbalik ara"!

I.1. 'aktor Koreksi

=ntuk kondisi masa layan yan$ berbeda dan kondisi acuan yan$ di*elaskan pada

materi kondisi acuan diatas (2,8-5), berlaku Baktor koreksi seba$ai berikut:

! Baktor koreksi layan basa"


6/24

Baktor koreksi ta"an api


7/24

Baktor ini untuk memper"itun$kan penin$katan ta"anan panel pada komponen

struktur den$an lebar yan$ kecil!

2! Baktor koreksi mutu


8/24

,/. Baktor koreksi dari nilai E W ’ yan$ ditabelkan kepada nilai E W bebas

$eser!

KV E KoeCisien #ariasi nilai E W ’ yaitu penyimpan$an de#iasi standar E W

diba$i den$an nilai rerata E W ’.

%erdasarkan "asil pen$u*ian untuk beberapa *enis kayu, dimana nilai KV E

diperole" sebesar /,2! pabila nilai E 05’ dapat di"itun$ den$an persamaan sbb:

E05, =0.69 E w

,

Pen$ecualian: =ntuk $lulam (kayu laminasi struktural) Caktor penyesuaian

tersebut adala" ,/5, dan bukan ,/.! 'odulus elastisitas lentur tidak perlu dikoreksi

ter"adap Caktor @aktu λ !

I.1./. Kekan+an 6un+

Perencanaan sambun$an "arus konsisten den$an asusmsi yan$ diambil dalam

analisa sturktur dan den$an *ensi konstruksi yan$ dipili" dalam $ambar rencana!

Dalam ran$ka seder"ana sambun$an "arus diasumsikan bersiCat sendi kecuali bila

dapat ditu*ukan melalui eksperimen atau analosos ba"@a sambun$an "arus

mempunyai kapasistas rotsi yan$ memadai untuk men$"indari elemen penyambun$

terbebani secara berlebi"an!

I.1././ Kondisi Batas Tahanan

Perencanaan sistem struktur, komponen struktur dan sambun$annya "arus

men*amin ba"@a ta"anan rencana di semua ba$ian pada setiap sistem , komponen,

dan sambun$an struktur sama den$an atau melebi"i $aya terCaktor Ru.

I.1./.- )a#a Ter@aktor

aya $aya pada komponen struktur dan sambun$annya, $aya terCaktor Ru

"arus ditentukan dari kombinasi pembebanan seba$aimana diatur pada butir 2!6

%eban dan Kombinasi Pembebanan!

I.1./., Tahanan 9encana

&a"anan rencana di"itun$ untuk setiap keadaan batas yan$ berlaku, dan

ta"anan rencana "arus memenu"i persamaan berikut:

Ru ≤ λ Rϕ '


9/24

Dimana :

Ru &a"anan >encana

R'

&a"anan &erkoreksi

λ Baktor 1aktu

ϕBktor &a"anan

Den$an R’ adala" ta"anan terkoreksi untuk komponen struktur, elemen, atau

sambun$an, seperti ta"anan lentur terkoreksi, 'E ta"anan $eser terkoreksi, 3E dan lain

lain! %e$itu pula Ru di$anti den$an 'u, 3u dan seba$ainya untuk $aya $aya pada

komponen struktur atau sambun$an!

&a"anan terkoreksi, R’ "arus meliputi pen$aru" semua Caktor koreksi yan$

berasal dari keadaan masa layan dan Caktor Caktor koreksi yan$ berlaku Baktor

keamanan ta"anan ϕ , yan$ di$unakan adala" sperti tabel II-5 Baktor &a"anan

ϕ seba$ai berikut :

Tabel 2.- 'aktor Tahananϕ

No 4enis Simbol Nilai

1 &ekan ϕ /,9/

2 ?entur ϕ /,5

Stabilitas ϕ /,5

/ &arik ϕ /,/

- eserPuntir ϕ /,;5

, Sambun$an ϕ

/,85

Kecuali bila ditetapkan lain, Caktor @aktu, λ

, yan$ di$unakan dalam

kombinasi pembebanan pada tabel 2!5! Kombinasi bebanan "arus sesuai den$an yan$

tercantum di dalam abel 2!8! Baktor @aktu λ seperti berikut:

Tabel 2., 'aktor >aktu λ

N; Kombinasi Pembebanan 'aktor >aktu λ


10/24

1 1!/D !,

2 1!2D < 1!,% < !- (%a atau = !3 4ika % dari +udan+

!0 4ika % dari ruan+an

umum

1!2- 4ika % dari keut

1!2D < 1!,(%a atau = < (!-% atau

!0>

!0

/ 1!2D < 1!> < !-% < < !-(%a atau = 1!

- 1!2D ? 1!$ < !-% 1!

, !D ? (1!> atau 1!$ 1!

8atatan : untuk sambun+an λ

1! ika % dari keut

I.1./.3 Keadaan Batas Kemam7ua %a#an

Sistem Sturktur dan komponen struktur "arus direncanakan den$an

memper"atikan batas batas deCormasi, simpan$an lateral, $etaran, ran$kak, atau

deCormasi lainnya yan$ dapat mempen$aru"i kemampuan layan $edun$ atau struktur

kayu yan$ bersan$kutan! dapun keadaan batas layan yan$ dimaksud adala"

meliputi :

! %a"an dan kekuatan komponen struktur

'odulus elastisitas lentur yan$ di$unakan dalam men$"itun$ lendutan komponen

struktur, ran$ka, dan komponen lainnya, diambil seba$ai nilai rerata terkoreksi,

E W ’

2! %atasan lendutan

Disampin$ akibat deCormasi komponen struktur, lendutan dapta ter*adi karena

per$eseran pada sambun$an sambun$an! =ntuk membatsi peruba"an

peruba"an bentuk struktur ban$unan secara berlebi"an, se"in$$a per$eseran

masin$ masin$ komponen struktur ter*adi sekecil mun$kin! ?endutan struktur

ban$unan akibat berat sendiri dan muatan tetap dibatasi seba$ai berikut:

a! =ntuk balok balok pada struktur ban$unan yan$ terlindun$, lendutan

maksimum adala"f max ≤1/300 ∙l

b! =ntuk balok balok pada struktur ban$unan yan$ tak terlindun$, lendutan

maksimum adala"f max ≤1/ 400∙ l

c! =ntuk balok balok pada kontruksi kuda kuda, $orin$ dan kasau, lendutan

maksimum adala"f max ≤1/200 ∙l


11/24

d! =ntuk struktur ran$ka batan$ yan$ tidak terlindun$i, lendutan maksimum

adala"f max ≤1/700 ∙l

Dimana l adala" pan*an$ bentan$ bersi"!

pabila $edun$ atau struktur kayu yan$ suda" ada, diuba" Cun$si atau

bentuknya, maka "arus dilakukan tin*auan ter"adap kemun$kinan pen$aru"

pen$aru" akibat kerusakan atau perlema"an yan$ disebabkan peruba"an itu!

I.1./.0 S#arat s#arat Perencanaan.

Dalam tata cara perencanaan konstruksi kayu berdasarkan standar Nasional

Indonesia (SNI-5) ada beberapa persyaratan yan$ perlu di keta"ui, yaitu:

! ?uas bruto !

?uas bruto , komponen struktur kayu pada setiap poton$an adala" *umla" luas

seluru" elemen penyusun komponen struktur kayu tersebut, yan$ diukur te$ak

lurus ter"adap sumbu komponen struktur!

2! ?uas Neto, n,

?uas Neto, n komponen struktur kayu diperole" dari luas bruto dikuran$i den$an

*umla" material kayu yan$ "ilan$ karena adanya luban$ bor, baut, paku, coakan,

dan lain-lain!

.! Stabiitas!

Stabilitas "arus dipenu"i ole" system struktur secara keseluru"an maupun ole"

komponen struktur pada system struktur tersebut! Perencanaan ter"adap stabilitas

dilakukan den$an memper"itun$kan pen$aru" beban-beban yan$ ditimbulkan

ole" peruba"an bentuk struktur atau komponen struktur pemikul system pemikul

beban lateral!

6! Pen$ekan$an ?ateral!

Pada titik-titik tumpu balok, ran$ka, dan komponen struktur kayu lainnya, "arus

disediakan kekan$an pada rotasi ter"adap sumbu lon$itudinalnya, kecuali bila "al

tersebut ternyata tidak diperlukan berdasarkan analisis ataupun percobaan!

5! Kondisi acuan!

&a"anan acuan, > dan ta"anan acuan sambun$an, F ditetapkan berdasarkan

kondisi acuan berikut:


12/24

a! Kondisi kerin$ den$an kadar air seimban$ maksimum tidak melebi"i 9

untuk kayu massiC dan 8 untuk produk kayu yan$ di lem+ serta batas ba@a"

kadar air setimban$ ta"unan rerata adala" 8!

b! Nilai ta"anan acuan berlaku untuk kondisi terekspos secara berkelan*utan pada

temperature "in$$a .oc+ atau temperature yan$ dapat mencapai 85oc pada

komponen struktur dan sambun$an, tetapi tidak diperkenankan secara terus

menerus berada diatas 85oc! untuk kondisi temperature diatas .oc secara

berkelan*utan, maka "arus diberlakukan Baktor koreksi temperature!

c! Produk-produk kayu yan$ tidak diberi perlakuan k"usus, kecuali untuk tian$

dan pancan$ menun*uk kepada:

8! &a"anan koreksi!

&a"anan terkoreksi dapat di"itun$ den$an rumus seba$ai berikut:

R' = R . C 1,C 2,… …C n

Dimana :

>E ta"anan terkoreksi

> ta"anan acuan


13/24

∅v Baktor ta"an $eser /!;5!

V '

&a"an $eser terkoreksi!

&a"anan terkoreksi adala" diperole" dari "asil perkalian antara ta"anan acuan

den$an Baktor Baktor atau dapat ditulis seperti rumus berikut:

>E >! C

1.

C

2.

C

3 GG! C n .

Dimana : >E &a"anan terkoreksi!

> &a"anan acuan!C

1 sd n Baktor Baktor koreksi!

Kompenen struktur lentur yan$ memikul $aya $aya setempat "arus diberi

pendetailan ta"anan dan kesetabilan yan$ cukup pada daere" beker*anya $aya- $aya

tersebut!

I.1., 'aktor C 'aktor Koreksi

Nilai Caktor koreksi yan$ berbeda dari yan$ ditetapkan di dalam tatacara perencanaan

kontruksi kayu ini, bole" di$unakan bila dapat dibuktikan kebenarannya secara rasional

brdasarkan prisip prinsip mekanika! Keber lakuan Baktor Baktor koreksi untuk setiap *enis

struktur "arus sesuai den$an Caktor koreksi yan$ disyaratkan dalam tata cara ini!

I.1.,.1 'aktor koreksi untuk masa la#an

=ntuk kondisi masa layan pada perencanaan kompenen struktur lentur pada

konstruksi kayu, maka berlaku Caktor koreksi seba$ai berikut:

! Baktor koreksi layanan basa",C m

Baktor koreksi layanan basa",C m adala" untuk memper"itun$ pen$aru" kadar air

masa layan yan$ lebi" tin$$i daripada 9 untuk kayu massiC dan 8 untuk produk

kayu yan$ dilem! Nilai Caktor koreksi layan basa" untuk berba$ai kuat acuan, dapat

dili"at pada table berikut:

Tabel 2.3 'aktor koreksi la#an basah!C m


14/24

ModulusElastis

itasLentur

( Ew

)

KuatLen

tur(

F b¿

KuataTarik Sejaj

arSerat

( F t ¿

KuatTekanSejaj

arSerat

( F ¿

KuatGeser

(

F v¿

KuatTekanTegak

LurusSerat

( F ! ¿

Balok kayu 0,90 0,85

!,00 0,80

0,9" 0,#"

Balok kayu$esar(!%5&& '!%5&&atau le$i$esar)

!,00 !,00

!,00 0,9! !,00 0,#"

Lantai

aan kayu

0,90 0,8

5

* * 0,#"

Glula&(kayula&inasistruktural)

0,8+ 0,80

0,80 0,"+ 0,8" 0,5+


15/24

Tabel 2.0 'aktor koreksi tem7eratur!C t

Kondisi Acuan Kadar air 7ada

masa la#an

C t

T ≤38

0

8

380

8T

≤520

8

520

8T

≤650

8

't.$& Basah atau

kerin+

1! ! !

'b!'*! 'e ! F ˔ Kerin+ 1! !0 !3

Basah 1! !3 !-

Kondisi la#an basah dan kerin+ untuk ka#u +er+aian dan +lulam (ka#u laminasi

struktural diteta7kan ketentuan lain.

.! Baktor koreksi pen$a@etan kayu,C #t

Baktor koreksi pen$a@etan kayu,C #t adala" untuk memper"itun$kan pen$aru"

proses pen$a@etan ter"adap produk produk kayu dan sambun$an! Nilai Caktor

koreksi ditetapkan berdasarkan spesiCikasi pemasok, ketentuan, atau cara yan$

berlaku!

6! Baktor koreksi ta"an api, C $t

Baktor koreksi ta"an api, C $t adala" untuk memper"itun$kan pen$aru" perlakuan

ta"an api ter"adap produk produk kayu dan sambun$an! Nilai Caktor koreksi

ditetapkan berdasarkan spesiCikasi pemasok, ketentuan, atau tata cara yan$ berlaku!

I.1.,.2 'aktor koreksi untuk kon@i+urasi kom7enen struktur

Seba$ai tamba"an dari Caktor Caktor koreksi untuk masa layan, berlaku pada

materi kondisi acuan di atas, berlaku Caktor koreksi seba$ai berikut:

! Baktor koreksi ukuran,


16/24

Baktor koreksi ukuran,


17/24

b! 2≤

d

b ≤ 2

: Posisi tumpuan tumpuannya "arus di kekan$ men$$unakan kayu

masiC pada seluru" ketin$$ian balok

c! 5≤

d

b ≤ 6

: sisi teken "arus di kekan$ secara menerus sepan*an$ balok

d! 6≤

d

b ≤ 7

: pen$ekan$ penu" setin$$i balok "arus di pasan$ untuk setiap selan$

2!6// mm kecuali bila kedua sisi tekan balok di kekan$ pada seluru" pan*an$ ole"

lantai dan pada tumpuan-tumpuannya diberikan pen$ekan$ lateral untuk mence$a"

rotasi

e!d

b %7

: Kedua sisi tekan dan tarik di kekan$ secara bersamaan pada seluru"

pan*an$nya!

I.1.3.1 Panan+ $@ekti@ Tak Terkekan+

Pen$aku lateral "arus diadakan pada semua balok kayu masiC berpenampan$

perse$i pan*an$ sedemikian se"in$$a reasio kelan$sin$annya, Rb , tidak melebi"i

5/, seperti persaman berikut :

R&=√ l ! d

b2

l!≤50

Dimana :

l! pan*an$ e#ektiC eki#alen (men$$unakan tabel : .!.!)

dE &in$$i balok!

% ?ebar balok!

Tabel 2.0 'aktor C@aktor untuk meneta7kan 7anan+ e@ekti@ eki*alen! le! untuk 7enam7an+ 7erse+i

7anan+ masi@

7enis tumpuan 7enis beban 7enis bresin$

Pan*an$ eCektiC eki#alen, le

d0; ;Jd≤14

,3

dJ6,.

=ntuk semua keadaan yan$ tidak tercantum di ba@a" 2,/8lu 1,84lu ,8.lu+3d

&umpuan %eban terpusat %resin$ di kedua 1,80lu ,.;lu+3d


18/24

seder"an diten$a" bentan$

%eban terdistribusi

merata

u*un$

%resin$ di kedua

u*un$

2,/8lu ,8.lu+3d

Kantile#er %eban terpusat

diten$a" bentan$

%eban terdistribusi

merata

-

-

1,87lu

,..lu

,66lu+3d

/,9/lu+3d

Pan*an$

bentan$, ?

%eban-beban

terpusat d$ *arak

sera$am

%eban tun$$al

%eban $anda

&i$a beban

Ampat beban

?ima bebanAnam beban

&u*u" beban atau

lebi"

%resin$ pada

setiap titik ker*a

beban terpusat

lu?2

lu?.

lu?6

lu?5

lu?8lu?;

-

lu

1,11lu

1,68lu

1,64lu

1,68lu

1,73lu

1,84lu

1,84lu

%entan$ den$an

momen-momen

u*un$ yan$

sama

- - 1,84lu

Catatan : lu adala" pan*an$ se$men di antara dua pen$aku lateral yan$ berurutan

I.1.3.2 Tahanan %entur Balok #an+ Terkekan+ dalam Arah %ateral

&a"anan lentur balok yan$ terkekan$ dalam ara" lateral, dimana ketentuan-

ketentuan ini berlaku pada balok-balok seperti berikut:

! %alok berpenampan$ bundar atau bu*ur san$kar!

2! %alok berpenampan$ perse$i pan*an$ tian$ terlentur ter"adap sumbu lema"!

.! %alok den$an pen$ekan$ lateral yan$ menerus pada sisi tekan!

6! %alok den$an ikatan bresin$ sesuai den$an ketentuan alternatiC pada materi

ketentuan umum untuk bresin$ lateral, diatas!

&a"anan lentur terkoreksi dari balok berpenampan$ primatis yan$ terlentur

ter"adap sumbu kuatnya (-) adala":

'E M ' x

x F ' bx


19/24

&a"anan lentur terkoreksi dari balok berpenampan$ primatis yan$ terlentur

ter"adap sumbu lema"nya (y-y) adala":

'E M ' (

( F ' (

Dalam perencanaan komponen struktur lentur pada konstruksi kayu, untuk

balok primatis yan$ lentur ter"adap sumbu kuatnya (-) dan sumbu lema"nya (y-y),

"arus direncanakan untuk memenu"i ketentuan sbb:

M ux

λϕb M ' x

λϕb M ' ( ≤ ,/

Dimana:

M ux momen ultimate ara" sumbu !

M ux momen ultimate ara" sumbu y!

'E M ' x ta"anan lentur terkoreksi ter"adap sumbu kuat (-)

'E M ' ( ta"anan lentur terkoreksi ter"adap sumbu lema" (y-y)

x modulus penampan$ untuk lentur ter"adap sumbu kuat (-)

( 'odulus penampan$ untuk lentur ter"adap sumbu lema" (y-y)

F ' bx Kuat lentur terkoreksi untuk lentur ter"adap sumbu kuat (-)

F ' b( Kuat lentur terkoreksi untuk lentur ter"adap sumbu lema" (y-

y)

λ Baktor @aktu yan$ diperlukan sesuai tabel: 2!;

ϕb Baktor ta"anan lentur /,5


20/24

I.1.3. Tahanan %entur Balok Ber7enam7an+ Prismatis tan7a Pen+ekan+

%ateral Penuh

&a"anan lentur terkoreksi ter"adap sumbu kuatnya (-) dari balok

berpenampan$ prismatis perse$i pan*an$ atau ba$ian yan$ tak terkekan$ dari balok

tersebut adala" :

M '

F ∗¿bxC ) . x .¿

Dimana :

'E 'E &a"anan lentur terkoreksi ter"adap sumbu kuat (-)

S 'odulur penampan$ untuk lentur ter"adap sumbu kuat (-)

BH

b Kuat lentur terkoreksi untuk lentur ter"adao sumbu kuat (-)


21/24

I.1.3./ Tahanan %entur dari Kom7onen Struktur Prismatis Ber7enam7an+

Perse+i Panan+ dan Bundar

&a"anan lentur terkoreksi dari balok berpenampan$ prismatis yan$ terlentur

ter"adap sumbu kuatnya (-) dan ter"adap sumbu lema"nya (y-y), "arus dikalikan

Cakotr koreksi bentuk,


22/24

Dimana, *arak dari u*un$ balok

I.1.0.2 Tahanan )eser di Daerah Tarikan

Pada penampan$ disepan*an$ takikan dari sebua" balok perse$i pan*an$

setin$$i d, ta"anan $eser terkoreksi pada penampan$ bertekik di"itun$ den$an

persamaan seba$ai berikut +

3E ( 23 . F ' v . b . dn) .(dn

d )Seba$ai alternatiC, apabila pada u*un$ takikan terdapat irisan mirin$ den$an

sudut O ter"adap ara" kayu untuk men$uran$i konsentrasi te$an$an, maka ta"anan

$eser terkoreksi pada penampan$ bertakik di"itun$ men$$unakan persamaan berikut +

3E ( 23 . F ' v . b . dn) .(1+ (d−dn ). sin∅

d )Dimana,

3E &a"anan $eser terkoreksi

BE# Kuat $eser se*a*ar serat terkoreksi

b lebar penampan$ balok

d tin$$i penampan$ balok tanpa takikandn tin$$i penampan$ balok di dalam daera" takikan

I.1.0. Tahanan )eser di Daerah Sambun+an

pabila suatu sambun$an pada balok perse$i pan*an$ menyalurkan $aya yan$

cukup beser se"in$$a men$"asilkan lebi" dari seten$a" $aya $eser di setiap sisi

smabun$an, maka ta"anan $eser terkoreksi dapat di"itun$ den$an persemaan seba$ai

berikut :

3E (2

3. F ' v . b . d) .(

d!

d )Dimana,

3E &a"anan $eser terkoreksi

BE# Kuat $eser se*a*ar serat terkoreksi

b lebar penampan$ balok

d tin$$i penampan$ balok tanpa takikan

de tin$$i eCektiC penampan$ balok di daera" sambun$an


23/24

I.1.0./ Keadaan Batas Kemam7uan %a#an

Disampin$ akibat deCormasi komponen struktur, lendutan dapat ter*adi karena

per$eseran pada sambun$an-sambun$an! =ntuk membatasi peruba"an-peruba"an

bentuk struktur ban$unan secara berlebi"an, se"in$$a per$eseran masin$-masin$

komponen struktru ter*adi sekecil mun$kin! ?endutan struktur ban$unan akibat berat

sendiri dan muatan tetap dibatasi seba$ai berikut

a! =ntuk balok-balok pada struktur ban$uanan yan$ terlindun$, lendutan maksimum,

adala" : C ma J .// ! l

b! =ntuk balok-balok pada struktur ban$unan yan$ tak terlindun$, lendutan

maksimum, adala" : C ma J 6// ! l

c! =ntuk balok-balok pada konstruksi kuda-kuda, $ordin$, dan kasau, lendutan

maksimum, adala" : C ma J 2// ! l

d! =ntuk struktur ran$ka batan$ yan$ tak terlundun$, lendutan maksimum, adala" :

C ma J ;// ! l

Dimana l, adala" pan*an$ bentan$ bersi"!

pabila $edun$ atau struktur kayu yan$ suda" ada, diuba" Cun$si atau

bentuknya, maka "arus dilakukan tin*auan ter"adap kemun$kinan pen$aru"-pen$aru"

akibat kerusakan atau perlema"an yan$ disebabkan peruba"an itu!

?endutan struktur ban$uanan akibat berat sendiri dan muatan tetao dapat

di"itun$ den$an persamaan seba$ai berikut +

! ?endutan untuk balok den$an beban merata sepan*an batan$, maka lendutan

maksimum dapat di"itun$ berdasarkan persamaan beriku+

f max 5

384 × 0 .l

4

E' .

2! ?endutan untuk balok den$an beban terpusat di ten$a" batan$, maka lendutan

maksimum dapat di"itun$ berdasarkan persmanaan berikut+

f max 5

48×

0 .l4

E' .

Dimana,

beban merata


24/24

P %eban terpusat

AE 'odulus elastisitas lentur terkoreksi

I 'omen Inersia, adala" perbandin$an antara momen un*un$ yan$ terkecil,

' ter"adap momen u*un$ lebi" besar, '2 !

M 1

M 2 bernilai ne$atiC bila momen-

momen u*un$ men$"asilkan kelen$kun$an tun$$al

dasar teori perencanaan struktur kayu

Documents