contoh tugas struktur kayu

7/16/2019 CONTOH Tugas Struktur Kayu

http://slidepdf.com/reader/full/contoh-tugas-struktur-kayu 1/45

Contoh Tugas Struktur Kayu 1

A. IDEALISASI STRUKTUR RANGKA ATAP (TRUSS)

Perencanaan kuda – kuda dalam bangunan sederhana dengan panjang bentang 10 m.

jarak antara kuda – kuda adalah 3 m dan 2 m, jarak mendatar antara kedua gording

adalah 3 m dan sudut kemiringan atap adalah 30˚ terhadap batang horizontal. Kayu

yang digunakan memiliki Kode Mutu E22 dengan klasifikasi Kelas A. Rencana kuda

– kuda dan atap dapat dilihat pada Gambar 1 dan Gambar 2.

1

23

4

5

6

7

8

BC2BC4

BC5

BC7

BC6

BC8BC9

BC10

BC11

BC12BC13

10,00

3,00 2,00 2,00 3,00

1 0 °

2 0 °

BC1

3 3 °

2 0 °

1 0 °

3 3 °

BC3

2 , 0 1

0 , 6 6

Gambar 1 Rencana Kuda – Kuda




3,00 2,00 2,00 3,00

3 , 0

0

3 , 0

0

3

, 0 0

3 , 0

0

3

, 0 0

Luas Atap Yang Membebani Satu Titik Buhul

Bumbungan

Rangka Atap

Gording

Gambar 2 Rencana Atap

Berdasarkan gambar rencana kuda - kuda dan gambar rencana atap, beberapa data

untuk perencanaan seperti luas atap dan panjang gording yang membebani masing-

masing titik buhul kuda - kuda serta panjang batang kuda – kuda dapat di analisis.

Luas atap dapat dilihat pada gambar rencana atap (Gambar 2). Panjang elemen kuda -

kuda dapat diperoleh berdasarkan Gambar 1, yaitu sebagai berikut :




Tabel 1 Panjang Bentang Per Elemen

No BatangPanjang

( m )

1 BC1 3,05

2 BC2 2,03

3 BC3 2,03

4 BC4 3,05

5 BC5 3,46

6 BC6 1,20

7 BC7 2,17

8 BC8 2,31

9 BC9 2,31

10 BC10 2,01

11 BC11 2,17

12 BC12 1,20

13 BC13 3,46

Sumber : Perhitungan Berdasarkan Gambar Rencana

B. PERENCANAAN GORDING

1. Data – data:

Beban pada gording

Ukuran gording = 60/120 mm

Luas gording = 0072,012,006,0 m²

Berat per satuan volume = 600 Kg/m³ = 6000 N/m³

Berat sendiri gording = Luas gording x Bj

= 600012,006,0

= 43,20 N/m

0,06 m

0,12 m




Beban Vertikal (Penutup Atap)

Berat atap seng gelombang (BWG 24) = 10 Kg/m² = 100 N/m²

Berat sendiri atap seng = Jarak gording x Bj

= 10046,3 = 346 N/m

Beban Hidup (L)

Beban hidup (L) = 70 Kg = 700 N

Beban Angin

Beban angin = 45 Kg/m2

= 450 N/m2

2. Pembebanan

Beban Mati (D)

Berat penutup atap = 346 N/m

Berat gording = 43,20 N/m

Total = 389,20 N/m

Dx = D sin α

= 389,20 sin 30˚

= 194,60 N/m

Dy = D cos α

= 389,20 cos 30˚= 337,06 N/m

Beban hidup (L)

L = 700 N

Lx = L sin α

= 700 sin 30˚

= 350 N

Ly

= L cos α

= 700 cos 30˚

= 606,22 N

Beban angin (W)

Beban angin = 45 Kg/m2

= 450 N/m2

Koefisien angin tekan (C1) =

+




=

= 0,2

Koefisien angin isap (C2) =

(PMI Pasal 4.3 Ayat 1.b, Hal 20)

Wtekan =

Wtekan =

= 311,40 N/m

Wisap =

Wisap =

= - 622,80 N/m

Perhitungan momen untuk beban angin

Mx tekan =

Mx tekan =

= 350,30 Nm

My tekan =

My tekan =

= 0 Nm

Mx isap =

Mx isap =

= - 700,65 Nm

My isap =

My isap =

= 0 Nm

3. Perhitungan momen

Beban pada sumbu kuat:

Mx (D) =

Mx (D) =




= 218,92 Nm

Mx (W) =

L = 3 m

Mx tekan =

= 350,30 Nm

Mx isap =

= - 700,65 Nm

Mx (L) =

L = 3 m

Mx (L) =

= 262,50 Nm

Beban pada sumbu lemah:

My (D) =

L = 3 m

My (D) =

= 379,19 Nm

My (W) =

L = 3 m

My tekan =

= 0 Nm

My isap =

= 0 Nm

My (L) =

L = 3 m

My (L) =

= 454,66 Nm




Momen terfaktor:

Kombinasi pembebanan sementara (DL + LL + Wtekan)

Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]

Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]

Kombinasi pembebanan sementara (DL + LL + Wisap)

Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]

Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]

Tegangan acuan kayu:

Ew = 21000 MPa dan F b = 54 MPa

Dimensi gording:

Momen inersia penampang:

mm4

mm4

Momen statis penampang:




mm3

mm3

Karena nilai banding penampang d/b (120/60) = 2,00. Maka pada balok tidak

diperlukan pengekang lateral [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 8.2.2], Cl = 1,00 Nilai

Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka nilai C t = 1,00.

Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal, CF = 1,00 [SNI 03 –

xxxx – 2000 butir 5.6.2], faktor koreksi pengawetan kayu, nilai C pt = 1,00 [SNI 03

– xxxx – 2000 butir 5.6.1]. Faktor koreksi layan basah, untuk memperhitungkan

kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125 mm x 125 mm, F b =

1,00 nilai CM = (F b/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka CM = 1,00 [Bahan

Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12]. Faktor reduksi tegangan untuk

batang lentur, φ b = 0,85 dan faktor waktu (λ) pada kombinasi pembebanan

maka λ = 0,80 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu,

Tabel 3.2, hal III-12].

54' bx F pt t mbx F C C C C F MPa

777600054144000' bx x x F S M MPa

54' by F pt t mby F C C C C F MPa

38880005472000' by y y F S M Mpa

4. Kontrol tegangan:

Kontrol tegangan lentur (DL + LL + W tekan)

00,1

yb

uy

xb

ux

M

M

M

M




00,1388800085,08,0

1048,1198

777600085,08,0

1095,96233

00,145,018,0

00,163,0 OK!

Kontrol tegangan lentur (DL + LL + W isap)

00,1

yb

uy

xb

ux

M

M

M

M

00,1388800085,08,0

1048,1198

777600085,08,0

1019,12233

00,145,002,0

00,147,0 OK!

5. Kontrol lendutan balok:

Lendutkan ijin:

∆maks =300

L ; ∆maks =

300

3000= 10 mm

Lendutkan akibat beban tetap:

21000' pt r mw C C C E E MPa

Lendutkan sumbu kuat:

x

x

I E

Lw

'384

54

;864000021000

10300060,194

384

534

; 1,13 mm

Lendutkan sumbu lemah:

y

y

I E

Lw

'384

54

;216000021000

10300006,337

384

534

; 7,84 mm

Lendutkan total:

∆total = ((∆x)2 + (∆y)

2)0,5

= ((1,13)2

+ (7,84)2)0,5

= 7,92 mm < ∆maks OK!

Jadi, dimensi balok dapat digunakan.




C. PERHITUNGAN BEBAN – BEBAN PADA KUDA – KUDA

1. Perhitungan beban akibat berat kuda – kuda sendiri pada titik buhul

Kayu 60/120 mm2

adalah batang atas dan batang bawah, Kayu 60/120 mm2

adalah batang diagonal. Berat sendiri kuda - kuda yang bekerja pada satu titik

buhul dengan rumus ; 0,5 x berat sendiri seluruh batang kuda - kuda yang terletak

pada satu titik buhul.

Titik buhul B1

Batang BC1 = 600012,006,005,32

1 = 65,88 N

Batang BC5 = 600012,006,046,3

2

1 = 74,74 N

Total = 139,62 N

Titik buhul B2

Batang BC1 = 600012,006,005,32

1 = 65,88 N

Batang BC2 = 600012,006,003,22

1 = 43,85 N

Batang BC6 = 600012,006,020,12

1 = 25,92 N

Total = 135,65 N

Titik buhul B3

Batang BC2 = 600012,006,003,22

1 = 43,85 N

Batang BC3 = 600012,006,003,22

1

= 43,85 N

Batang BC7 = 600012,006,017,22

1 = 46,87 N

Batang BC10 = 600012,006,001,22

1 = 43,42 N

+

+




Batang BC11 = 600012,006,017,22

1 = 46,87 N

Total = 224,86 N

Titik buhul B4

Batang BC3 = 600012,006,003,22

1 = 43,85 N

Batang BC4 = 600012,006,005,32

1 = 65,88 N

Batang BC12 = 600012,006,020,12

1 = 25,92 N

Total = 135,65

Titik buhul B5

Batang BC4 = 600012,006,005,32

1 = 65,88 N

Batang BC13 = 600012,006,046,32

1 = 74,74 N

Total = 139,62 N

Titik buhul B6

Batang BC5 = 600012,006,046,32

1 = 74,74 N

Batang BC6 = 600012,006,020,12

1 = 25,92 N

Batang BC7 = 600012,006,017,22

1 = 46,87 N

Batang BC8 = 600012,006,031,221 = 49,89 N

Total = 122,68 N

+

+

+

+




Titik buhul B7

Batang BC8 = 600012,006,031,22

1 = 49,89 N

Batang BC9 = 600012,006,031,2

2

1

= 49,89 N

Batang BC10 = 600012,006,001,22

1 = 43,42 N

Total = 143,20 N

Titik buhul B8

Batang BC9 = 600012,006,031,22

1 = 49,89 N

Batang BC11 = 600012,006,017,22

1 = 46,87 N

Batang BC12 = 600012,006,020,12

1 = 25,92 N

Batang BC13 = 600012,006,046,32

1 = 74,74 N

Total = 197,42 N

2. Perhitungan beban akibat gording

Ukuran gording = 60/120 mm

Luas gording = 0072,012,006,0 m²

Berat per satuan volume = 600 Kg/m³ = 6000 N/m³

Berat 1 gording = Luas gording x Bj x jarak kuda – kuda

= 600012,006,000,3 = 129,60 N

0,06 m

0,12 m

+

+




3. Perhitungan beban terhadap atap

Berat atap seng gelombang (BWG 24) = 10 Kg/m² = 100 N/m²

Berat atap seng = Jarak gording x Jarak kuda – kuda x Bj

=

N

4. Perhitungan beban hidup (L)

Beban hidup (L) = 70 Kg = 700 N

5. Perhitungan beban akibat angin

Beban angin tekan = 311,40 N/m

Beban angin isap = -622,80 N/m

Jarak kuda – kuda = 3,00 m

Beban angin untuk setiap titik buhul = beban angin x jarak daerah beban untuk

titik buhul, dimana panjang daerah beban = 0,5 x panjang batang

Tabel 2 Perhitungan Beban Angin Tekan

Titik Batang Yang

Berseberangan

Panjang Daerah

Beban

Beban Angin

Tekan

(m) (N)

1 BC5 3,46 538,72Total 538,72

6

BC5 3,46 538,72

BC8 2,31 359,67

Total 898,39

7BC8 2,31 359,67

Total 359,67Sumber : Perhitungan Berdasarkan Gambar Rencana




Tabel 3 Perhitungan Beban Angin Isap

Titik Batang Yang

Berseberangan

Panjang Daerah

Beban Beban Angin Isap

(m) (N)

5BC13 3,46 1077,44

Total 1077,44

8

BC13 3,46 1077,44

BC9 2,31 719,33

Total 1796,78

7BC9 2,31 719,33

Total 719,33Sumber : Perhitungan Berdasarkan Gambar Rencana

Tabel 4 Rekapitulasi Gaya – Gaya Batang (Tarik dan Tekan)

Nomor BatangBesar Gaya - Gaya Yang Bekerja Pada Truss (N)

Tarik (+) Tekan (-)

BC1 9263,21 0,00

BC2 9243,72 0,00

BC3 9704,01 0,00

BC4 9721,76 0,00

BC5 0,00 12331,50

BC6 157,66 0,00

BC7 0,00 2812,19

BC8 0,00 8828,37

BC9 0.00 8394,37

BC10 5974,37 0,00

BC11 0,00 3298,43

BC12 164,92 0,00

BC13 0,00 11584,41Sumber : Perhitungan Berdasarkan SAP 2000 versi 7.4

D. KONTROL DIMENSI BATANG TEKAN

Dimensi batang tarik dari struktur truss seperti Gambar 1, elemen batang terbuat dari

kayu ukuran balok 60/120 dan panjang 3 m dengan kayu kelas A kode mutu E-22

dan balok di beri beban tekan maksimum 12331,50 N.

1. Sifat penampang balok

b = 0,06 m ; h = 0,12 m




0,06 m

0,12 m

Jari – jari girasi (r)

mm

4

mm

4

r y < r x, maka r min = 17,32 mm4

K e = 1,0 (sendi – sendi) [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 7.2.1 (Gambar 7.2.1)]

Angka kelangsingan (K eL)/r =

2. Menghitung kuat tekan

Kayu dengan kode mutu E-22 memiliki kuat tekan sejajar serat Fc = 41 MPa dan

modulus elastisitas lentur Ew = 21000 MPa [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 3.1

(Tabel 3.1)], faktor reduksi φ = 0,90 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.3.5 (Tabel

4.3.1)] Nilai Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka

nilai Ct = 1,00. Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal, CF =

1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.2], faktor koreksi pengawetan kayu, nilai

C pt = 1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.1]. Faktor koreksi layan basah, untuk

memperhitungkan kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125

mm x 125 mm, F b = 1,00 nilai CM = (F b/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka

CM = 1,00 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12], faktor tahan

stabilitas φs = 0,85 dan fak tor tahanan tekan φc = 0,90 [Bahan Ajar Modul

Struktur Kayu, hal V-8], fak tor waktu λ = 0,80 untuk kombinasi pembebanan

, c = 0,80 untuk batang massif [Bahan Ajar Modul

Struktur Kayu, Tabel 3.2, hal III-12].




Kuat sejajar serat:

MPa

MPa

3. Menghitung faktor beban

MPa

MPa

MPa

N

4. Menghitung tahanan tekan terkoreksi

N

5. Kontrol tekanan tekan berfaktor

N OK!




E. KONTROL DIMENSI BATANG TARIK

Dimensi batang tarik dari struktur truss seperti Gambar 1, elemen batang terbuat dari

kayu ukuran balok 60/120 mm dan panjang 3 m dengan kayu kelas A kode mutu E-

22 dan balok di beri beban tarik maksimum 9721,76 N.

1. Menghitung kuat tarik sejajar

Faktor tahanan kayu kelas mutu A = 0,80 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu,

Tabel 2.4, hal II-7], faktor kuat tarik sejajar serat F t// = 50 MPa.

MPa

2. Menghitung tahanan tarik terkoreksi

Nilai Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka nilai C t

= 1,00. Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal, CF = 1,00

[SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.2], faktor koreksi pengawetan kayu, nilai C pt =

1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.1]. Faktor koreksi layan basah, untuk

memperhitungkan kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125

mm x 125 mm, F b = 1,00 nilai CM = (F b/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka

CM = 1,00 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12], faktor

koreksi tahan api Crt = 1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.1], faktor waktu λ =0,80 untuk kombinasi pembebanan , faktor tahanan

serat φt = 0,80 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, hal VI-3].

3. Menghitung kebutuhan luas




mm2

Penampang pada daerah sambungan menentukan tegangan yang timbul

karena terjadi pengurangan luas tampang akibat terdapat lubang alatsambung. Untuk itu kegiatan perencanaan diperkirakan terjadi pengurangan

luas penampang sebesar 25% sehingga luas penampang bruto yang

diperlukan adalah

mm2

Pilih dimensi batang 60/120 mm yang memiliki luas 7200 mm2

(boros

pemakaian sehingga dianjurkan pakai dimensi batang 60/80)

4. Kontrol tahanan tarik

Luas penampang yang ditetapkan kemudian dikontrol untuk melihat besar

tahanan bahan

OK!

F. SAMBUNGAN MEKANIS MENGGUNAKAN BAUT

1. Sambungan pada batang BC5 dan BC1

a. Menghitung tahanan perlu sambungan gigi tunggal

Sudut sambungan (θ = 20°) terhadap BC1, tebal kayu BC5 dan BC1 (b = 60

mm), sudut yang dibentuk oleh BC1 (θ = 10°) terhadap BC5. Tinggi balok

(h = 120 mm), faktor waktu λ = 0,80 untuk kombinasi pembebanan

, faktor tahanan tekan φ = 0,90 [Bahan Ajar

Modul Struktur Kayu, hal V-8], panjang kayu muka (lm = 200 mm), kuat

geser kayu (Fv = 6,1) berdasarkan Kode Mutu E-22 [Bahan Ajar Modul




Struktur Kayu, Tabel 2.1, hal II-8]. Faktor koreksi layan basah, untuk

memperhitungkan kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar

125 mm x 125 mm, F b = 1,00 nilai CM = (F b/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8

Mpa maka CM = 1,00 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-

12]. Nilai Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka

nilai Ct = 1,00. Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal.

2 0 0

9 0 °

3 0 °

2 0

6 0

BATANG BC1 BALOK 6/12


12331,50 N

9263,21 N

BEHEL U 40,4

Penguat

C e l a h

2 0 m m

4 0

Gambar 3 Detail Batang BC5 dan BC1

b. Menghitung kuat tumpu kayu

Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):

Berat jenis dasar (Gb):




Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):

c. Menghitung tahanan geser kayu bagian muka

mm

mm

N/mm

2

OK!




2. Sambungan pada batang BC1, BC6 dan BC2

a. Menghitung tahanan perlu sambungan

Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ

= 600 kg/m3

(berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur

baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =

80°), tebal kayu BC6, BC1 dan BC2 = 60 mm, banyaknya baut (n = 2).

157,66 N

9263,21 N

9243,72 N




8 0 °

Gambar 4 Detail Batang BC1, BC6 dan BC2

b. Menghitung kuat tumpu kayu







Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes//)

N/mm2

Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem┴ )

N/mm2

c. Menghitung nilai R e, R t, K θ, K 4




d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan

Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is

N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N




e. Menghitung nilai koreksi : Faktor aksi kelompok (Cg)

Menurut NDS dari U.S (Tabel hal 72)

mm

2= 11,16 in

2

Interpolasi nilai Cg:

As = 5 in2

Cg = 0,98

As = 12 in2

Cg = 0,99

As = 11,16 in2

f.

Menghitung nilai koreksi : Geometrik (C∆) Jarak tepi

Jarak tepi yang tidak dibebani = 1,5D = 19,05 mm < 30 mm

Karena a > aopt, maka C∆ = 1,00

Jarak antar baris

Karena Im/D = 60/12,701 = 4,72, maka jarak antar baris pengencang

adalah 60 mm. Jadi C∆ = 1,00

g. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)

N, maka

157,66 N < 11620,76 N OK!




3. Sambungan pada batang BC5, BC6, BC7 dan BC8

Sambungan 2 irisan antara batang BC5 dan BC6



= 600 kg/m3



60°), tebal kayu BC5, BC6, BC7 dan BC8 = 60 mm, banyaknya baut (n =

4).

8828,37 N

12331,50 N

157,66 N

2812,19 N





60°

53°

Gambar 5 Detail Batang BC5, BC6, BC7 dan BC8

b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC5 dan BC6








N/mm2

Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem┴ )

N/mm

2






Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is

N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N







= 600 kg/m3




4).





Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fem//)

N/mm2




Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fes ┴ )

N/mm

2



Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is




N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N




= 600 kg/m3




4).









N/mm2

Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem53°) N/mm2






Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is

N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV




N




= 600 kg/m3


baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =53°), tebal kayu BC5, BC6, BC7 dan BC8 = 60 mm, banyaknya baut (n =

4).








Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes53°) N/mm2

Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem//) N/mm2



Moda kelelehan Im




N

Moda kelelehan Is

N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N

e. Menghitung nilai koreksi : Faktor aksi kelompok (Cg)

Menurut NDS dari U.S (Tabel hal 72)

mm2

= 11,16 in2

Interpolasi nilai Cg:

As = 5 in2

Cg = 0,98

As = 12 in2

Cg = 0,99

As = 11,16 in2




f. Menghitung nilai koreksi : Geometrik (C∆)

Jarak tepi

Jarak tepi dengan beban = 4D = 50,80 mm < 55 mm

Jarak tepi yang tidak dibebani = 1,5D = 19,05 mm < 20 mm

Karena a > aopt, maka C∆ = 1,00

Jarak ujung

Karena batang horizontal tidak terputus pada sambungan (batang

menerus, maka factor koreksi jarak ujung tidak dihitung)

Jarak antar barisKarena Im/D = 60/12,701 = 4,72, maka jarak antar baris pengencang

adalah 5D (5 x 12,701 = 63,50 mm). Jarak antar baris pengencang pada

gambar adalah 65 mm. Jadi C∆ = 1,00

g. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)

N, maka

12331,50 N < 24549,47 N OK!




4. Sambungan pada batang BC8, BC9 dan BC10



= 600 kg/m3



60°), tebal kayu BC8, BC9 dan BC10 = 60 mm, banyaknya baut (n = 3).

8828,37 N 8394,37 N

5974,37 N




60° 60°

Gambar 6 Detail Batang BC8, BC9 dan BC10

b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC8, BC9 dan BC10








N/mm2







Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is

N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N

e. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)




N, maka

8394,37 N < 20797,58 N OK!

5. Sambungan pada batang BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3




= 600 kg/m3


baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ = 33°)

terhadap BC2 dan BC7, tebal kayu BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3 = 60

mm.


BATANG BC7 BALOK 6/12 BATANG BC11 BALOK 6/12


9243,72 N

2812,19 N 3298,43 N

9704,01 N


5974,37 N

67 °67 °

3 3 ° 3 3 °

Gambar 7 Detail Batang BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3









N/mm2







Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is

N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N







= 600 kg/m3


baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ = 33°)

terhadap BC2 dan BC7, tebal kayu BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3 = 60

mm.





Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes67°) N/mm2




Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem//) N/mm2



Moda kelelehan Im

N

Moda kelelehan Is



N

Moda Kelelehan IIIs

N

Moda Kelelehan IV

N

e. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)

(Pelat bagian kiri)

N, maka

9243,72 N < 26089,42 N OK!

(Pelat bagian kanan)

N, maka

9704,01 N < 26089,42 N OK!

Sumber:https://docs.google.com/viewer?a=v&q=cache:3qG-9FA7y78J:annaanastasia.typepad.com/files/tugas-

kayu-2011.docx+tugas+perencanaan+kuda-

kuda+kayu&hl=en&pid=bl&srcid=ADGEESjUrW5a6Vbv4DECcUhnHG3Prd3kjyR9QF6HJ8PUno1Idsev

QUUYzToPiNQqbNng-

ZJJ9e9qZGu6lQmRRfynwE2JP8ibRY1k1Wd3k9X9g285JohLX7iDQp_f7tbgxVH9_Ci5QikQ&sig=AHIEt

bT6Z127lhm7plyUAyYJb4Hm01FhBQ

https://docs.google.com/viewer?a=v&q=cache:3qG-9FA7y78J:annaanastasia.typepad.com/files/tugas-kayu-2011.docx+tugas+perencanaan+kuda-kuda+kayu&hl=en&pid=bl&srcid=ADGEESjUrW5a6Vbv4DECcUhnHG3Prd3kjyR9QF6HJ8PUno1IdsevQUUYzToPiNQqbNng-ZJJ9e9qZGu6lQmRRfynwE2JP8ibRY1k1Wd3k9X9g285JohLX7iDQp_f7tbgxVH9_Ci5QikQ&sig=AHIEtbT6Z127lhm7plyUAyYJb4Hm01FhBQ













contoh tugas struktur kayu

Documents