73424830 prinsip dasar perancangan pondasi parameter tanah

Prinsip Dasar dalam PerancanganPondasi dan Parameter Tanah

untuk Desain

Disusun oleh: Suhermanto, ST.MT.

Dayu Apoji, ST.Yanita Surya, ST.

Laboratorium Mekanika Tanah ITBTelp : 022-2511187

PRINSIP UMUM PERENCANAAN FONDASI

DEFINISI UMUM:

Fondasi adalah suatu konstruksi bagian dasar bangunan yang berfungsi meneruskan beban dari struktur atas ke lapisan tanah di bawahnya.

Keruntuhan geser Deformasi yang berlebihan

HAL-HAL YANG HARUS DIHINDARI:

BEARING CAPACITY FAILURETranscona Grain Elevator (Budhu, 2000)

DIFFERENTIAL SETTLEMENTKissing silos (Sharma, 2003)

KASUS KERUNTUHAN PONDASI TIANG

Abutment mengalami pergerakan

PENURUNAN TANAH

Settelement of Building Supported by Shallow Foundation

Office of Tanjung Mas Port

PEMBAGIAN JENIS FONDASI:

1. Fondasi Dangkal lapisan tanah keras dangkal

Fondasi tapak (segi empat, lingkaran) Fondasi menerus Fondasi rakit (mat foundation)


2. Fondasi Dalam lapisan tanah keras dalam

Fondasi tiang pancang Fondasi sumuran (dengan dan tanpa casing) Fondasi caisson


2. Fondasi Dalam lapisan tanah keras dalam

Fondasi sumuran (dengan dan tanpa casing)

KRITERIA PERENCANAAN FONDASI:

Daya dukung sistem fondasi harus lebih besar daripada beban yang bekerja pada fondasi

Penurunan yang terjadi akibat pembebanan tidak melebihi dari penurunan yang diijinkan

Deformasi lateral yang terjadi tidak melebihi deformasi lateral yang diijinkan

HAL-HAL YANG BERPENGARUH TERHADAP DAYA DUKUNG DAN PENURUNAN SISTEM FONDASI:

1. Kondisi pelapisan tanah dasar tempat fondasi bertumpu

2. Fondasi: bentuk, dimensi, dan elevasi3. Beban Fondasi

REVIEW MEKANIKA TANAH

Kuat Geser Tanah

Kenapa untuk tanah digunakan Kuat Geser?

Kenapa bukan kuat tarik, atau kuat tekan?

Kriteria Keruntuhan Mohr-Coulomb

Mohr (1900):

Material (tanah) mengalami keruntuhan akibat kombinasi tegangan normal dan tegangan geser, bukan hanya akibat tegangan normal saja atau tegangan geser saja.

f = f()

Kriteria Keruntuhan Mohr-Coulomb

Kriteria Keruntuhan Mohr-Coulomb:

Selubung keruntuhan berupa garis lengkung. Untuk permasalahan mekanika tanah, garis lengkung tersebut dapat didekati dengan garis lurus.

f = c + tan

dimana:

c = kohesi tanah

= sudut geser dalam

= s

s = c + tan

c

BAGAIMANA CARA MENGUKUR NILAI C DAN PHI TANAH UNTUK MENGETAHUI KEKUATAN GESERNYA?

Pengujian Kuat Geser Tanah dng Direct Shear Test

= normal stress = normal force are of cross-section of the sample

= shear strength = resisting shear force are of cross-section of the sample

Where = effective normal stress on plane of shearingc = cohesion, or apparent cohesion

= angle of friction

c

s = c + tan

x

xx

x

x

Triaxial Testing

CPasir

Lempung

Triaxial Testing:

CD Consolidated Drained CU Consolidated Undrained UU Unconsolidated Undrained

Unconfined Compression Test

KOMPRESIBILITASTANAH

PENURUNAN TANAH

Settelement of Building Supported by Shallow Foundation

Office of Tanjung Mas Port

Seluruh dipikul air

Seluruh dipikul Tanah

U + U

S

pegas(tanah)

kecepatan air ditentukan permeabilitas

air

0 0

0

PEMODELAN KONSOLIDASI PRIMER

Akibat pertambahan beban kenaikan tekanan air poriKeluarnya air dari pori tekanan air pori kembali lagi (tanah settle)

Tanah Berlapis

Kurva Test Konsolidasi

Persamaan untuk Menghitung Penurunan Konsolidasi (Normally Consolidated Clay)

Dimana,

p0 = tekanan efektif akibat berat sendiri

pav = tambahan tekanan efektif akibat beban diatas lapisan kompresible

e0 = initial void ratio

Cc = compression index

Hc = tebal lapisan lempung

o

avo

o

cc p

pploge1

HC+

+Settl =

INVESTIGASI DI LAPANGANASTM D420 - Standard Guide to Site Characterization for Engineering Design and Construction Purposes

INVESTIGASI TANAH UNTUK PERENCANAAN FONDASI:

1. Test pit2. Boring (tangan atau mesin)3. CPT (sondir)4. SPT (Standard Penetration Test)5. Sampling: Undisturbed (UDS) dan Disturbed (DS)

Sample 6. Uji laboratorium: index dan engineering properties

Pemboran dengan Mesin Bor

Jenis HammerCara uji SPT

C (t/m2) = 2/3 NN-SPT = Jumlah pukulan untuk memasukkan split spoon sedalam 30 cm

SPT (Standard Penetration Test)

Silty Fine Sand, Greyish Brown

Silty Coral Rock few Sand, wheteish Grey

Silty Coral Rock few shell fragment, whiteish

6

2

5

4

8

7

8

11

6

18

16

11

4

11

11

20

9

Faktor Koreksi N SPT Lapangan sesuai dengan Metoda Pelaksanaan Test:

Countr Hammer Type

Hammer Release

Estimated Rod Energy (%)

Correction Factor fo r

60% Rod Energy

Donut Free Fall 78 78/60 = 1.30 Japan

Donut Rope an Pulley with special throw release

67 67/60 = 1.12

Safety Rope and Pulley 60 60/60 = 1.00 US

Donut

Rope and Pulley 45 45/60 = 0.75 Argentina Donut Rope and Pulley 45 45/60 = 0.75

Safety Rope and Pulley 60 60/60 = 1.00 US

Donut

Rope and Pulley 45 45/60 = 0.75 Argentina Donut Rope and Pulley 45 45/60 = 0.75 Donut

Free Fall 60 60/60 = 1.00 China Donut Rope and Pulley 50 50/60 = 0.83

Harga N free fall tidak perlu dikoreksi krn menjadi standard

Harga N rope and pulley harus dikalikan dengan 0.70

Relationship between Cohesion and N-Value (Cohesive soil)

2/3 N

Relationship between Angle of Internal Friction and N-Value (Sandy Soil)

Sondir/ Dutch Cone Penetration Test (CPT)

CPT (Cone Penetration Test) atau Sondir

Grafik CPT

CONE PENETRATION TESTLocation : km 251+900 Date :25 July 2006 No. : S2 Ground Elev. : Tested by : G.W.L :

-20.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.000 20 40 60 80

Dep

th (m

)

-20.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.000.00 2.00 4.00 6.00

Friction ratio (%)

C (kg/cm2)Local Friction (kg/cm)*10Total Cummulatif Friction / 10

Robertson & Campagnella, 1983

Fr =fqc

%

Penentuan Nilai Kohesi (c) dari Hasil CPT

( )20

kg/cmq)(kg/cm 2

c2 =c

( )2

kg/cmq)(t/m

2c2 =c

Penentuan Nilai Sudut Geser Dalam () dari Hasil CPT

Robertson & Campagnella, 1983

SOIL PROFIL BELOW BUILDING

Sharing Experience

Disusun oleh:Endra Susila, Ph.D. & Suhermanto,

ST. Prodi Teknik SipilInstitut Teknologi Bandung

Desain Fondasi Jembatan KA KM 329+005 - Km 349+541,

Patuguran - Purwokerto,Lintas Cirebon Kroya

Tahapan Disain Pondasi:1. Penyelidikan Tanah2. Penyusunan Profil Tanah dan

Parameter untuk Disain3. Perhitungan Kapasitas Daya Dukung

Pondasi4. Pengujian Beban Lapangan5. Analisis Pondasi Group6. Analisis Penurunan Pondasi Group7. Analisis Stabilitas Lereng

Tujuan Penyelidikan Tanah

1. Untuk Mengetahui Tipe Perlapisan Tanah:

a) Lapisan Pasirb) Lapisan Lempungc) Berlapis-lapis Lempung dan Pasir

2. Memperkirakan Parameter-Parameter untuk Disain:

a) Parameter Kekuatan Tanahb) Parameter Rigidity (kekakuan) and Compressibility

(kemampatan)

Metoda utk Penyelidikan Tanah:

Deep Boring + Standard Penetration Test (SPT) + Undisturbed Sampling

Cone Penetration Test (CPT)

Deep Boring

Drilling Bits and SPT Sampler

Jenis HammerCara uji SPT

C (t/m2) = 0.6 x NN-SPT = Jumlah pukulan untuk memasukkan split spoon sedalam 30 cm

SPT (Standard Penetration Test)

A Typical SPT Hammer

Marking for SPT Counting

SPT Counting

Taking Out Disturbed Sampler from Split Spoon Sampler

Disturbed Sample inside Split Spoon Sampler

Disturbed Samples

Soil Description

Hasil Logging

Relationship between Cohesion and N-Value (Cohesive soil)

0.65 N

INTERPRETASI DATA SPT

Menentukan Konsistensi Tanah Berdasarkan Tabel Klasifikasi

Soil Description

CPT and Manometers

20 Ton CPT Rig

Friction Ratio (FR) = fsqc

x 100%

Fs

fs =Fs

AsSleeve (or side) friction

As = 150 cm2

Qt

qc =Qt

AtTip (or cone) bearing

At = 10 cm2

Fr =fqc %

Menentukan Tipe Tanah Berdasarkan Grafik Robertson & Campanella

Menentukan Nilai Parameter Kuat Geser Tanah Lempung, Kohesi (c)

dengan Rumus Korelasi

c (t/m2) = qc(kg/cm2) / 2c (kN/m2) = 5qc(kg/cm2)

INTERPRETASI DATA SONDIR

Menentukan Nilai Parameter Kuat Geser Tanah Pasir, Sudut Geser Dalam () dengan Grafik

VER

TICAL

EFFE

CTI

VE

STR

ESS,

,

bar

s

CONE BEARING, q , bars

' vo

c

Robertson & Campanella (1983)FR = 1.2 %

Sandqc/pa = 130

qc = 13 MPa

Soil Categorized as SAND

vo = 160 kPa

qc = 13 MPa

= 40o

Robertson & Campanella (1983)

Soil Categorized as CLAY

Sondir

C = qc / 20

C (kg/cm2) = qc(kg/cm2) / 20

C (t/m2) = qc(kg/cm2) / 2

qc

f



Pondasi4. Pengujian Beban Lapangan5. Analisis Pondasi Group6. Analisis Penurunan Pondasi Group7. Analisis Stabilitas Lereng8. Pengalaman Pengecoran Bored Pile di

Lapangan

INTERPRETASI DATA SPT

Menentukan Nilai Parameter Kuat Geser Tanah Lempung, Kohesi (c)

Berdasarkan Grafik

Menentukan Nilai Parameter Kuat Geser Tanah Pasir, Sudut Geser Dalam ()

Berdasarkan Grafik

BH-1285 (B1)

9/30

5/30

30/30

45/30

84/30

80/30

53/30

40/30

51/30

61/30

60/30

60/15

60/15

BH-1285 (B2)

10/30

35/30

52/30

58/30

61/30

60/1560/10

BH-1285 (B3)

11/30

35/30

45/30

47/30

60/30

60/30

85/3060/10

BH-1285 (B4)

11/30

12/30

40/30

60/15

42/30

44/30

61/3060/15

60/15

60/15

BH-1285 CLAY TUFFACEOUS CLAY COMPLETELY WEATHERED BRECCIA

HASIL: Profil Tanah u/ Desain

7275

7300

7325

7350

0 100

0 125

1285-B1

1285-S2

1285-S3

1285-S4

1285-B4

Daya Dukung Pondasi Dangkal

P

Metoda PerhitunganPondasi Dangkal

POLA KERUNTUHAN TERZAGHI

LAB.MODEL

TEORITICAL

Terzaghi Bearing Capacity Equation

Tabel 3.1 Faktor Daya Dukung Terzaghi Pers.(3.4), (3.5), dan (3.6)

Nc NcNq NqNa Na

PONDASI TIANG BOR

DAYA DUKUNG AKSIAL PONDASI TIANG

SKIN FRICTION

END BEARING

Qu = Qs + Qp

Qu = Daya Dukung Aksial Ultimit

Qs = Daya Dukung Skin Friction

Qp = Daya Dukung End Bearing

Faktor Adhesi () pada Tanah Kohesif untuk Tiang Bor :1. Reese and Wright, 1977 :

Manurut Reese dan Wright koefisien untuk bored pile adalah 0.55

2. Kulhawy, 1984(kN/m )

Undrained Shearing Resistance, s (tsf)

Adhe

sion

fact

or (

)

Tomlinson, 1957 (concrete piles)

65 U 8 41 C load tests

= 0.21+0.26 p /s (

Faktor Adhesi () pada Tanah Kohesif untuk Tiang Bor :3. Reese and ONeil, 1988 :

Undrained Shear

Strength, Su Value of

< 2 tsf 2 3 tsf 3 4 tsf 4 5 tsf 5 6 tsf 6 7 tsf 7 8 tsf 8 9 tsf > 9 tsf

0.55 0.49 0.42 0.38 0.35 0.33 0.32 0.31

Treat as Rock

Skin Friction for Sandy MaterialRojiani, Duncan and Barker (1991)

0.24 N

Qu = Qp + Qs

Metoda Perhitungan Pondasi Dalam:Daya Dukung Aksial

0.7

Daya Dukung Tiang Bor

qp

Clay Sand

C

Kulhawy, 84Reese, 88

0.20 0.32 N

(Quiros+Reese, 77 Wright+Reese, 77)

9 C 7-13 N (t/m2) < 400 (t/m2)

(Reese+Wright, 77)

Pult = 2r l + qp

Friksi

End Bearing

Faktor Adhesi () Pada Tanah Kohesif untuk Tiang Bor(Kulhawy, 1984)

(kN/m )Undrained Shear Strength, c

Adh

esio

n fa

ctor

( )

u2

DAYA DUKUNG AKSIAL IJIN

Rumus-rumus perhitungan dan contoh soal di atas merupakan metode analisis untukmenghitung daya dukung aksial ultimit pondasi tiang (Qult). Untuk mengetahuibesarnya daya dukung aksial ijin (Qijin) yang juga merupakan besarnya beban yangboleh bekerja pada pondasi tiang, maka diperkenalkan suatu konsep ANGKAKEAMANAN (SF).

Terdapat beberapa kriteria mengenai SF ini. Namun pada prinsipnya, hubunganantara Qult, Qijin, dan SF adalah seperti dalam persamaan berikut ;

SFQQ ultijin =

Untuk analisis pondasi tiang, nilai SF diambil antara 2 hingga 4.

Canadian Foundation Engineering Manual (1992)

SF Criterion Based on Tomlinson (1977)

Fill material

Soft soil,Consolidating soil

Bearing soil

COMPRESSION LOADING TEST

(ASTM D-1143)

PENGUJIAN LAPANGAN (FIELD LOADING TEST)

COMPRESSION LOADING TEST (TOP VIEW)

COMPRESSION LOADING TEST PROCEDURE (FRONT VIEW)

Posisi Alat Pengukuran

COMPRESSION LOADING TEST: DIAL GAUGES

KURVA HASIL LOADING TEST

Tampak Atas

Tampak Samping Tampak Depan

GRUP TIANG

Apabila beban struktur atas besar, maka diperlukan sistem pondasi yang kuat dan kaku berupa satu kesatuan grup pondasi tiang yang tersusun atas beberapa buah pondasi tiang

yang disatukan dengan pile cap.

Daya Dukung TiangTunggal

Analisis Grup Tiang

EFISIENSI PONDASI TIANG KELOMPOK

n1 2 3 4

P

1

2

3

m

PENENTUAN JUMLAH TIANG

Jumlah tiang = m x n

Jumlah tiang yang diperlukan = m x n =

= faktor efisiensi grup tiang

Pijin tiang tunggal =

tunggal tiang ijin

cap) pile Px

atasdi(P

SF

P tiangultimate tunggal

(P/m)

akibat P V =(P/m)

P n = n x mP

(M/m)

V =

V = V =

P terbesar dalam grup tiang

= Vpt + Vm3

< Pijin tiang tunggal

Beban Aksial Terbesar dalam Grup Tiang Akibat Beban Vertikal dan Momen

=

===

2i

2iiiiMi

m2M

.2.2V2mM

3m2

Mm.n

P

.m.n

P

2i

3

+=

+=

DISTRIBUSI BEBAN PADA GRUP TIANG

M=12000 tm

P=1800 ton

4 m

1 =2.0m

2 = 6.0 m3 = 10 m

1200 ton

V =

1800 ton

1800P 6 x 4

= 75 ton

26

10

4 m 4 m 4 m 4 m

P terbesar dalam grup = 75 + 11 = 86 ton

140

( ){ }

07.1)1064

1200)1061200

10x6x2x241200

22

22

222

=++

=

++=

++=

(2x 2x

(2x 2x 4

2

2

117.1010x07.1.V 33M ===

MM

1

2

VM2

VM1

VP

M

M

1

2

P

P

AKIBAT VERTIKAL DAN MOMEN DALAM DUA SUMBU

Pmax = VP + VM1 + VM2

PENURUNAN GRUP TIANG

SETTLEMENT OF PILE GROUP

Group Effect

Dominan Friksi

Dominan End Bearing

TRANSFER BEBAN PADA GROUP TIANG

(Tomlinson, 1977)

Seluruhnya pada tanah lempung

Ujung tiang pada tanah keras

Bagian atas ditanah lunak,Bagian bawah pada tanah keras

D 2/3 D

1:4

1:4

p?Diasumsikan beban pondasi menyebar secara linier

Settlement Analysis

CONSOLIDATION SETTLEMENT

Seluruh dipikul air

Seluruh dipikul Tanah

U + U

S

pegas(tanah)

kecepatan air ditentukan permeabilitas

air

0 0

0

PEMODELAN KONSOLIDASI PRIMER

Akibat pertambahan beban kenaikan tekanan air poriKeluarnya air dari pori tekanan air pori kembali lagi (tanah settle)

KURVA TEST KONSOLIDASI

PERSAMAAN UNTUK MENGHITUNG PENURUNAN KONSOLIDASI (NORMALLY CONSOLIDATED CLAY)

o

avo

o

cc p

pploge1

HC ++

dimana,

p0 = tekanan efektif akibat berat sendiri

pav = tambahan tekanan efektif akibat beban diatas lapisan kompresible

e0 = initial void ratio

Cc = compression index

Hc = tebal lapisan lempung

Settlement Analysis

Calculation of Consolidation Settlement (STA 0+490)

' 'b 'm 1 =o+s Cc eo s(t/m3) (t/m2) (t/m2) (t/m2) (t/m2) (m)

1 0.0 - 3.0 3.02 3.0 - 6.0 3.03 6.0 - 9.0 3.04 9.0 - 11.6 2.65 11.6 - 12.9 1.36 12.9 - 17.0 4.17 17.0 - 24.0 7.08 24.0 - 26.5 2.59 26.5 30.0 3.510 30.0 - 33.0 3.0 0.7 2.1 1.1 4.04 5.1 0.05 0.6 0.0611 33.0 - 36.0 3.0 0.7 4.2 3.2 3.03 6.2 0.05 0.6 0.0312 36.0 - 39.0 3.0 0.7 6.3 5.3 2.36 7.6 0.05 0.6 0.0213 39.0 - 42.0 3.0 0.7 8.4 7.4 1.89 9.2 0.05 0.6 0.0114 42.0 - 44.0 2.0 0.7 9.8 9.1 1.65 10.8 0.07 0.55 0.0115 44.0 - 46.0 2.0 0.7 11.2 10.5 1.46 12.0 0.07 0.55 0.01

0.13AB Value Correction 0.7

0.09

No. Depth Tebal Lapisan (m)

Settlement (m)

Settlement (m)

31.5x0.7=22.0534.5x0.7=24.1537.5x0.7=26.2540.5x0.7=28.3543.0x0.7=30.1045.0x0.7=31.50

o

26.0927.1828.6130.2431.7532.96

0.0070.0050.0040.0030.0020.0020.023

Analisis Kestabilan Abutment/Pier pada Lereng

5.0

0 m

5.0

0 m

6.30 m 5.00 m

7.00 m

UNTUK FONDASI DANGKAL: UNTUK MENGINVESTIGASI DAMPAK PENGGALIAN TERHADAP

KESTABILAN TANAH PADA FONDASI EXISTING

Analisis Kestabilan Lereng:Limit Equilibrium Method

SF =MresistanceMdriving

Analisis Kestabilan Lereng:Safety Factor of Materials Parameter

ankeseimbangkondisimencapaiuntukdibutuhkanyang

tersediayangmaksimum

SS

SF =

rrccSF

tantan

++

=

Acuan Angka Keamanan Lereng

Cost and Consequences of Slope FailureUncertainty of Strength

MeasurementsSmall Large

Cost of repair comparable to cost of construction.No danger to human life of other property if slope fails. 1.25 1.5

Cost of repair much greater than cost of construction,or danger to human life of other valuable property if slopefails. 1.5

2.0or greater

Acuan Angka Keamanan Lereng

UNITED STATES (DAPPOLONIA CONSULTING ENGINEERS, INC., 1975

SUGGESTED MINIMUM SFWITH HAZARD

POTENTIAL

HIGH MEDIUM LOW

Designs based on shear strength parameters measured in thelaboratory 1.5 1.4 1.3

Designs that consider maximum seismic accelerationexpected at the site 1.2 1.1 1.0

TERIMA KASIH

Prinsip Dasar dalam Perancangan Pondasi dan Parameter Tanah untuk DesainDisusun oleh: Suhermanto, ST.MT.Dayu Apoji, ST.Yanita Surya, ST. Laboratorium Mekanika Tanah ITBTelp : 022-2511187Slide Number 2BEARING CAPACITY FAILUREDIFFERENTIAL SETTLEMENTSlide Number 5Slide Number 6Slide Number 7Slide Number 8Slide Number 9Slide Number 10Slide Number 11Slide Number 12Slide Number 13Slide Number 14Slide Number 15Kuat Geser TanahSlide Number 17Slide Number 18Slide Number 19BAGAIMANA CARA MENGUKUR NILAI C DAN PHI TANAH UNTUK MENGETAHUI KEKUATAN GESERNYA?Slide Number 21Slide Number 22Slide Number 23Slide Number 24Slide Number 25Triaxial Testing:Slide Number 27Slide Number 28KOMPRESIBILITASTANAHSlide Number 30Slide Number 31Slide Number 32Slide Number 33Slide Number 34Slide Number 35Slide Number 36Slide Number 37INVESTIGASI DI LAPANGANSlide Number 39Slide Number 40Pemboran dengan Mesin BorSlide Number 42Slide Number 43Faktor Koreksi N SPT Lapangan sesuai dengan Metoda Pelaksanaan Test:Slide Number 45Slide Number 46Slide Number 47Slide Number 48Slide Number 49Slide Number 50Slide Number 51Slide Number 52SOIL PROFIL BELOW BUILDINGSharing Experience Disusun oleh: Endra Susila, Ph.D. & Suhermanto, ST. Prodi Teknik SipilInstitut Teknologi BandungDesain Fondasi Jembatan KA KM 329+005 - Km 349+541, Patuguran - Purwokerto,Lintas Cirebon KroyaTahapan Disain Pondasi:Slide Number 57Slide Number 58Slide Number 59Tahapan Disain Pondasi:Tujuan Penyelidikan TanahMetoda utk Penyelidikan Tanah:Slide Number 63Slide Number 64Drilling Bits and SPT SamplerSlide Number 66A Typical SPT HammerSlide Number 68Marking for SPT CountingSPT CountingTaking Out Disturbed Sampler from Split Spoon SamplerDisturbed Sample inside Split Spoon SamplerDisturbed SamplesSlide Number 74Slide Number 75Slide Number 76Slide Number 77Hasil LoggingSlide Number 79Slide Number 80Slide Number 81CPT and ManometersSlide Number 83Slide Number 84Slide Number 85Slide Number 86Slide Number 87Slide Number 88Soil Categorized as SANDSlide Number 90Soil Categorized as CLAYSlide Number 92Tahapan Disain Pondasi:Slide Number 94HASIL: Profil Tanah u/ DesainTahapan Disain Pondasi:Daya Dukung Pondasi DangkalMetoda PerhitunganPondasi DangkalPOLA KERUNTUHAN TERZAGHITEORITICALSlide Number 101Slide Number 102Slide Number 103Slide Number 104Slide Number 105Slide Number 106Faktor Adhesi (a) pada Tanah Kohesif untuk Tiang Bor :Faktor Adhesi (a) pada Tanah Kohesif untuk Tiang Bor :Skin Friction for Sandy Material Rojiani, Duncan and Barker (1991)Slide Number 110Daya Dukung Tiang BorSlide Number 112Slide Number 113Slide Number 114Slide Number 115Slide Number 116Tahapan Disain Pondasi:Slide Number 118Slide Number 119Slide Number 120Slide Number 121Posisi Alat PengukuranSlide Number 123KURVA HASIL LOADING TESTTahapan Disain Pondasi:GRUP TIANGSlide Number 127Slide Number 128Slide Number 129Slide Number 130Slide Number 131Slide Number 132Slide Number 133Tahapan Disain Pondasi:PENURUNAN GRUP TIANGSlide Number 136TRANSFER BEBAN PADA GROUP TIANGSlide Number 138Dp?Slide Number 140CONSOLIDATION SETTLEMENTSlide Number 142Slide Number 143Slide Number 144Slide Number 145Slide Number 146Tahapan Disain Pondasi:Slide Number 148Slide Number 149Analisis Kestabilan Lereng:Limit Equilibrium MethodAnalisis Kestabilan Lereng:Safety Factor of Materials ParameterAcuan Angka Keamanan LerengAcuan Angka Keamanan LerengTERIMA KASIH

73424830 prinsip dasar perancangan pondasi parameter tanah

Documents