1639_konstruksi baja gudang disertai contoh perhitungan gudang

8/23/2019 1639_KONSTRUKSI BAJA GUDANG Disertai Contoh Perhitungan Gudang

1/168

Penutup Atap

=Kemiringan Atap

-Genteng/

-Sirap Reng

Usuk tiap jarak 50 cm

Gording profil baja atau kayu

Overlap

Seng Gelombang

-Asbes Gelombang

-Aluminium GelombangGording

Overlap / tumpang tindih harus cukup

supaya air hujan tidak tampias / bocor

KONSTRUKSI BAJA GUDANG

1. PENUTUP ATAP

Sebagai penutup atap dapat digunakan :

a. Genteng dengan reng dan usukb. Sirap dengan reng dan usukc. Seng gelombangd. Akses gelombange. Aluminium gelombangf. Dll.

a. GENTENG


2/168

Salah! Pada puncak

BisaBocor!

Penempatan kaita

Kait

bc

bisa a, b atau c

b. SIRAP Dilengkapi dengan usuk dan reng yang harus mampu memikul beban hidup merata

q terpusat p

Dapat dipakai pada sudut besar Bila < 30 : tumpukan sirap diperbanyakdan diberi lapisan aluminium foil

b.d, e : Seng Gelombang, Asbes Gelombang dan Aluminium Gelombang

Dipakai pada bangunan industri kemiringan atap lebih bebas ; 5 90

semakin kecil , overlap semakin besar

overlap : - pada arah mengalir air

- pada // arah mengalir air

perkiraan panjang overlap :

Sudut arah memanjang arah melintang

10-20 20 cm 2,5 gelombang

20-40 15 cm 1,5-2,5 gelombang

45 10 cm 1,5 gelombang

Untuk mengkaitkan seng dengan gording dipasang hook/kait yang dikait pada gording :


3/168

Contoh: Gording 1Baut

Kuda-kuda

Pelat pengisi

baut

Las

GordingBaut

Kepala diatas mur

dibawah,agar baut tidak

jatuh bila mur kendor/lepas

SikuBaut

bautsiku

dilas

baut pengikat

Nok

atau

Gording atau

Gording atau

Potongan atau

, , ,Gording rangka untuk bentang >

Detail Hubungan Gording dengan kuda-kuda :

Angin yang kuat dapat mengangkat atap, maka gording perlu diikat kuat pada kuda-kuda

2. PERHITUNGAN GORDINGBeban-beban yang dipikul oleh gording adalah :

a.beban mati

b. beban hidupc.

beban angin / beban sementara

Sedangkan untuk gording dapat dipakai :

1. Beban mati (D) : - berat sendiri penutup atap- berat sendiri gording

- alat-alat pengikat

2. Beban hidup (L) : sesuai peraturan pembebanan


4/168

x

x

Q

Qcos

y

Qsin

L3

Contoh :

Kuda - kuda

Nok

Gording

Penggantung

Gording

Catatan : bila L tidak terlalu besar, cukup

dipasang 1 penggantung gording

L

Kuda - kuda

q cos

Kuda 2

P cos

q sin

LKuda 2

b. Terpusat P = 100 kg (beban orang saat pelaksanaan/perawatan)3. Beban angin (W) : lihat Peraturan Pembebanan

besarnya tergantung dari daerah (wilayah) dan sudut

Beban rencana yang bekerja adalah beban terbesar dari :

U = 1,4 D

U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 (La atau H)

U = 1,2 D + 1,6 (La atau H) + (L . L atau 0,8 W)

U = 1,2 D + 1,3 W + L . L + 0,5 (La atau H)

Keterangan :

L = 0,5 bila L < 5 kPa : L= 1 bila L 5kPa

D adalah beban mati yang diakibatkan oleh berat konstruksi permanen

L adalah beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung, termasuk kejut

tetapi tidak termasuk beban lingkungan seperti angin, hujan, dll.

La adalah beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja,

peralatan, dan material, atau selama penggunaan biasa oleh orang dan benda

bergerak

H adalah beban hujan, tidak termasuk yang diakibatkan genangan air

W adalah beban angin

Terhadap sb xx profil :

Beban mati : MXD = 81 (q cos ) L2 Beban hidup q : MXL = 81 (q cos ) L2

P : MXL = 41 (P cos ) L

2


5/168

Wx

L

kg/m' bWx

b

b

Wx= C x b x tekanan angin kg/m2

- Momen-momen akibat beban hidup merata q, dan terpusat P diambil yangberpengaruh terbesar. (akibat q atau akibat P)

Beban angin : lihat Peraturan Pembebanan

Wx = c . b . tekanan angin kg/m2

Wy = 0

Dimana : c adalah koefisien angin

Momen yang diakibatkan oleh beban angin adalah :

0

8

1 2

yw

xxw

M

LWM

Beban angin yang harus diperhitungkan pada kombinasi pembebanan adalah beban

angin tekan. Sedangkan beban angin hisap digunakan untuk perhitungan kekuatan kait.

Mu yang bekerja :

Mux = 1,4 MxD

= 1,2 MxD + 1,6 MxL + 0,5 (MxLa atau MxH )

= 1,2 MxD + 1,6 (MxLa atau MxH ) + (L . MxL atau 0,8 Mxw)

= 1,2 MxD + 1,6 MxL + L . MxL + 0,5 (MxLa atau MxH )

Muy = sama seperti Mux


6/168

bf

tf

Px

Py

x

y

x

P

Py

= +

= +P

P

H=

P

d

dP.e

e

1)Kontrol Kekuatan Gording

ny

uy

nx

ux

M

M

M

M

1

= 0,9

Mnx = Momen nominal profil terhadap sb x - x

Mny = Momen nominal profil terhadap sb y - y

Mny = diambil momen nominal sayap atas profil

Penyederhanaan penyelesaian (Structural Steel Design Galambos hal 196)

a.

dipikul oleh dipikul hanya

profil penuh sayap atas

Zy = tf. bf2

2

profilZy

b.

2) Kontrol LendutanLendutan terjadi f =

180

22 Lffyfx gording

Rumus lendutan : f =IE

Lq

.

..

384

5 4

F =IE

LP

.

..

48

1 3

y

xfg=5

384q.L

E I

4


7/168

L=6,6 m3

Contoh : Perhitungan Gording

Kuda - kuda

Nok

L

Kuda - kuda

165

=20

165 cm

165

cos20

=175,6

cm

seng gelombang

=2,2 m

165 165

Berat atap seng efektif = 8 kg/m2, mutu baja Bj 37

Dicoba profil WF 125 x 60 x 6 x 8 : A = 16,48 cm2

q = 13,2 kg/m1

Zx = 74 cm3

Zy = 15 cm3

Ix = 412 cm4

Iy = 29,2 cm4

a) Kontrol Kekuatan Profil- Beban mati (D)

Berat seng = 1,756 x 8 = 14,05 kg/m1

Beban profil = 13,2 kg/m1

27,25 kg/m1

Alat pengikat dan lain-lain 10% = 2,72 kg/m1

q = 29,97 kg/m1 30 kg/m1

MxD =

8

1(q cos ) L2 =

8

1(30 cos 20) 6,62 = 153,5 kg-m

MyD =8

1(q sin )

2

3

L=

8

1(30 sin 20) (2,2)2 = 6,21 kg-m

- Beban hidup (L)a)Beban hidup terbagi rata :

q = (400,8 ) = 24 kg/m2 20 kg/m2

Menurut peraturan pembebanan, dipakai 20 kg/m2

q = 1,65 x 20 = 33 kg/m1

MxL =8

1(q cos ) L2 =

8

1(33 cos 20) 6,62 = 168,85 kg-m

+

+


8/168

b)Beban hidup berpusat P = 100 kgMxL =

4

1(p cos ) L =

4

1(100 cos 20) 6,6 = 155,1 kg-m

MyL =4

1 (p sin )

3

L =4

1 (100 cos 20) 2,2 = 18,81 kg-m

- Beban angin (W)Tekanan angin W = 30 kg/m

2

Koefisien angin c = 0,02 . 200,4

c = 0

Angin tekan = c x W

= 0 x 30 = 0

Angin hisap = 0,4 x 30 = 12 kg/m2

Bila dibandingkan dengan beban (bb. Mati + bb. hidup) = 30 + 20 = 50 kg/m, angin

hisap ini tidak bisa melawan beban (D + L), maka angin hisap ini tidak menentukan

tidak perlu diperhitungkan.

Besarnya momen berfaktor MuMu = 1,2 MD + 1,6 (MLa atau MH) + (L . ML atau 0,8 MW)

Untuk beban mati, beban hidup terbagi rata, dan beban anginMux = 1,2 x 153,2 + 1,6 x 168,85 + 0 = 454,0 kg-m

Muy = 1,2 x 6,21 + 1,6 x 6,83 + 0 = 18,38 kg-m

Untuk beban mati, beban hidup terpusat, dan beban anginMux = 1,2 x 153,2 + 1,6 x 155,1 + 0 = 432,0 kg-m

Muy = 1,2 x 6,21 + 1,6 x 18,81 + 0 = 37,55 kg-m


9/168

misal =68 cm

- Kontrol tekuk lokalPenampang profil (tabel 7.5-1 SNI)

kompakPenampang

ptw

h

p

tw

h

ptf

bf

fyp

xtf

bf

180240

1680

2,156,0

1,9

20,11

240

170170

75,3

8,02

6

2

Maka Mnx = Mpx

- Kontrol lateral buckling :Misal Lb = 68 cm jarak penahan lateral (jarak kait atap ke gording)

Atau (lihat brosur seng) = jarak 2 pengikat seng

Lp = 1,76 ryfy

E

= 1,76 x 1,322400

100,2 6x= 68,72 cm

Ternyata Lb < Lp maka Mnx = Mpx Momen Nominal

Dari kontrol tekuk lokal dan tekuk lateral didapatkan :

Mnx = Mpx = Zx . fy = 74,0 x 2.400 = 177.600,0 kg-cm = 1.776,0 kg-m

Mny = Zy (1 feans) x fy = (4

1tf. bf

2) x fy

= (4

1x 0,8 x 6

2) x 2.400 = 17.280 kg-cm

= 172,8 kg-m

Persamaan Interaksi:


10/168

Mny = Kekuatan nominal lentur terhadap sb yy

Untuk beban mati dan beban hidup hidup merata :

(OK)

Untuk beban mati dan beban hidup hidup terpusat :

(OK)

Dari kedua persamaan interaksi tersebut terlihat bahwa pemilihan profil masih

belum efisien karena masih terlalu jauh dari nilai 1.

a) Kontrol Lendutan :Lendutan ijin = L/180 (untuk gording)

Dicari fx = lendutan thd. Sb x-x profil

fy = lendutan thd. Sb. y-y profil

)( 22 fyfxf f

Dimana :x

xEI

Lqf

4

1

)cos(

384

5 Lendutan akibat bb. Merata

x

xEI

LPf

3

2

)cos(

48

1

Lendutan akibat bb. Terpusat

y

yEI

Lq

f

4

1

3)sin(

384

5

Lendutan akibat bb. Merata

y

yEI

Lq

f

3

1

3)sin(

48

1

Lendutan akibat bb. Terpusat

= 1,78 cm

= 0,68 cm

= 0,11 cm

= 0,13 cm

= 2,47 cm

fijin = L/180 = 660/180 = 3,67 cmftot = 2,47 cm < fijin = 3,67 cm (ok)

bf=6 cm

tf=0 8


11/168

3.PELAT SIMPULUntuk mempersatukan dan menyambung batang-batang yang bertemu di titik simpul,

diperlukan pelat simpul.

Sebagai pelat penyambung, pelat simpul harus memenuhi syarat-syarat sebagai berikut :

1. Cukup lebar, sehingga paku keling/baut dapat dipasang menurut peraturan yangditentukan.

2. Tidak terjadi kerja takikan, seperti dijumpai pada pelat simpul yang mempunyai sudutke dalam. Pelat akan gampang sobek.

3. Cukup kuat menerima beban dari batang-batang yang diteruskan pelat simpul, makasimpul perlu diperiksa kekuatannya, dengan cara mengadakan beberapa potongan

untuk diperiksa kekuatannya pada potongan tersebut.

Namun sebelum dilanjutkan mengenai pemeriksaan pelat simpul, sekilas di ulang kembali

dulu tentang perhitungan banyaknya baut/paku keling yang diperlukan.

-

Banyaknya baut yang diperlukana. Batang pinggir menerus

Contoh :

Tarikansebaiknya

Pelat simpul

Contoh :

Pelat simpultebal t1

Vn Dn

n1

n2

Hn1 Hn2

n3 e wBatang menerus

a) Batang pinggir menerus

Batang Pinggir


12/168

- Kekuatan baut tipe tumpu :Kuat geser rencana tumpu baut : Rn = f. r1 . fu

b. Ab

Dimana : f = 0,75 adalah faktor reduksi kekuatan untuk fraktur

r1 = 0,5 untuk baut tanpa ulir pada bidang geser

r1 = 0,4 untuk baut dengan ulir pada bidang geser

fub

adalah tegangan tarik putus baut

Ab adalah luas bruto penampang baut pada daerah tak

berulir

Kuat geser rencana tumpu pelat : Rn = f. 2,4 . db . tp . fu

Dimana : f = 0,75 adalah faktor reduksi kekuatan untuk frakturfu adalah tegangan tarik putus yang terendah dari baut atau

pelat

db adalah diameter baut nominal pada daerah tak berulir

tp adalah tebal pelat (harga terkecil dari t1 atau 2t2 )

Rn = harga terkecil dari kuat geser tumpu baut atau tumpu pelat

- Banyaknya baut :n1

`n

n

R

D

n2`n

n

R

V

n3n

uu

R

HH

)( 12 (batang menerus)

n min = 2

b) Batang pinggir terputusUntuk batang terputus, maka dihitung masing-masing

n1`n

n

R

D

n2`n

n

R

V

n3n

u

R

H

1

H

Pelat simpultebal t1

Vn Dn

n1

n2

Hn1 Hn2


13/168

- Cara menggambar pelat simpulSetelah jumlah baut atau paku keling dihitung :

1) Digambar garis-garis sistem (= garis berat penampang profil) bertemu padasatu titik

2) Gambarlah batang-batang utuhnya (sisi batang sejarak e dari garis sistem)3) Tempatkan baut-batu / paku keling sesuai peraturan (letak baut/paku keling =

w dari sisi batang)

4) Tarik garis batas akhir baut/paku keling pada setiap batang (misal = 2d) lihat tabel 13.41

5) Tarik garis-garis batas tepi pelat ------ lihat contoh

Pelat simpul

e w

ew

2d

2d

5

1

2 4 3

jarak= 0,3d=15 tp d=diameter baut

atau 200 mm

jarak jarak3

tp=elemen tertipis


14/168

- Pemeriksaan Kekuatan Pelat Simpul

Disini diambil contoh pada pelat penyambung batang pinggir :

a. Batang pinggirnya menerusb. Batang pinggirnya terputus

a)Batang pinggir tepi menerus

Diketahui Hu1 > Hu2

Untuk salah satu potongan, misal potongan (a)(a)

Maka pada potongan (a)(a) bekerja gaya ;

Selisih gaya Hu1 dan Hu2 di terima oleh 5 baut, maka pada potongan (a) (a) menerima

gaya sebesar5

2(Hu1Hu2) (diterima 2 baut dari 5 baut)

Gaya yang bekerja :

Gaya normal (tarik) Nut =5

2(Hu1Hu2) + Du1 cos

Pelat simpul tebal t

Vu Du2Du1

a

a

S1

S2

Hu1 Hu2

Contoh :

Batang menerus

Du1 a

a

S1

S2 Du1 sin

Du1 cos

25

(Hu1-Hu2)

h

t

g.n.pelat

lobang


15/168

Kontrol kekuatan pelat :

22

.

nv

u

nb

n

ntt

ut

V

V

M

M

N

N

1

Dimana : t . Nnt = harga terkecil dari 0,9 . fy . Ag (leleh) dan 0,75 . fu . An (fraktur)

b . Mn = 0,9 . Z . fy

v . Vn = 0,75 (0,6 An x fu)

Ag = t . h

An = t . h - A lubang

fy = tegangan leleh / yield pelat

fu = tegangan patah pelat

Z 4

1t . h

2A lubang x jarak

b)Batang pinggir tepi terputusContoh

Diketahui Hu1 > Hu2

Batang Hu1 dan Hu2 terputus, namun pada bagian tepi bawah dihubungkan dengan

pelat penyambung. Pelat penyambung dianggap memindahkan gaya

2

2uH (diketahui Hu2 < Hu1)

Maka pada potongan (a)(a) bekerja gaya :

Pelat simpul tebal t

Vu Du2Du1

a

a

S1

S2

Hu1 Hu21 2

Hu22

Pelat penyambung dianggap meneruskan

Hu2 (siku sama kaki)2Diketahui Hu1>Hu2

Du1 a

S2 Du1 sin 1


16/168

- Baut pada batang Hu1 di pelat simpul menerima gaya (Hu1 -2

2uH )

Gaya yang bekerja :

Gaya normal (tarik) Nut = (Hu1 -2

2uH ) + Du1 cos 1

Gaya lintang / geser Vu = Du1 sin 1

Momen Mu = (Hu1 -2

2uH ) x S1 + Du1 x S2

- Kontrol kekuatan pelat :22

...

nv

u

nb

u

ntt

ut

V

V

M

M

N

N

1

Dimana : t . Nnt dan seterusnya, sama seperti pada contoh a

- Pembentukan Pelat SimpulDidalam pembentukan pelat simpul perlu diperhatikan syarat-syarat :

Cukup tempat untuk penempatan baut/paku keeling Tidak terjadi takikan Cukup kuat Tidak terlalu banyak pekerjaan Tidak terlalu banyak sisa pelat akibat bentuk dari pelat simpul Contoh:

6 x potongan pelat lebih baik / praktis 4 x potongan pelat

lebih baik / praktis


17/168

4. BENTUK-BENTUK KONSTRUKSI RANGKA GUDANGBanyak bentuk-bentuk konstruksi untuk gudang yang bisa digunakan. Hal-hal yang

mempengaruhi antara lain :

- Pemakaian gudang tersebut- Keadaan suasana gudang akan dibangun : Keadaan tanah Besar dan kecilnya beban angin

Bentuk yang dipilih tentunya akan menentukan cara penyelesaian struktur dan biayanya.

a. Konstruksi kap rangka sendirol

Konstruksi kuda-kuda dengan tumpuan A sendi, B rol merupakan konstruksi statis

tertentu, maka penyelesaian statikanya dengan statis tertentu. Namun sering didalam

praktek dibuat A sendi, B sendi, dengan demikian konstruksi menjadi statis tak tentu.

Tetapi sering diselesaikan dengan cara pendekatan dengan menganggap perletakan A =

B didalam menerima beban H.

RAH = RBH =2

H

Untuk mencari gaya-gaya batangannya dapat digunakan cara :

Cremona Keseimbangan titik Ritter Dan lain-lain

K di k d k k d k d di l k k l A bil di k i k l

Asendi B rol

sendi

A B

H

H/2 H/2=RBH


18/168

Karena itu untuk mendukung kuda-kuda ini, harus dipakai kolom dengan perletakan

bawah jepit.

Bila gaya H bekerja maka struktur/konstruksi ini akan stabil/kokoh. Pada perletakan

bawah kolom terjadi gaya V, H dan M. Besarnya M = hH

.2

adalah cukup besar. Maka

bila struktur ini yang dipilih pada tanah yang jelek, pondasinya akan mahal.

Dicari penyelesaian suatu bentuk struktur agar pondasi tidak terlalu mahal.

b. Kuda-kuda dihubungkan dengan pengaku pada kolom1. Kuda-kuda dengan pengaku dan perletakan bawah kolom jepitan.

Struktur dengan sistem ini cukup kaku dan memberikan momen M lebih kecil dari

pada struktur sebelumnya.

S S

H

akan roboh

sendi sendi

H

jepit

H2

H2

H2

VM

h

jepitH2

VM= H

2= h

H

e

c

h1

f

d


19/168

Struktur semacam ini adalah statis tak tentu, maka statistikanya diselesaikan

dengan cara statis tak tentu.

Namun sering didalam prkateknya diselesaikan dengan cara pendekatan/sederhana

yaitu :

- Bila beban vertikal (gravitasi) yang bekerja, struktur dianggap statis tertentu,yang bekerja pada kolom gaya V saja. Selanjutnya gaya-gaya batang KRB

dicari dengan : Cremona, Kesetimbangan Titik, Ritter, dan sebagainya.

- Bila beban H bekerja, dianggap terjadi titik balik (= inflection point) terjadiditengah-tengah yaitu S1 dan S2.

M pada titik balik = 0 (seperti sendi)

Gaya geser pada S1 dan S2 adalah =2H

M pada kolom bawah = axH

2

V dapat dicari dengan MS2 = 0, dari seluruh struktur S1 C E F D S2.

Dengan meninjau kolom S1 . CE :

1. ME = 02

Hx (h1 + a)(a) cos 2 x h1 = 0 (a) didapat

2. KV = 0-V + (a) sin 2(c) sin 2 = 0 (c) didapat

3. MS1 = 02

Hx (h1 + a)(b) x (h1 + a)(c) cos 1 (h1 + a)

a

h1

c

b

a

e

c

H/2

jepit

a

H2

H2

S1Titik balik

a

h1

c

b

a

E

c

H2

S1

H2

y

1

2

V dapat dicari dengan MS2=0dari seluruh struktur S1 C E F D S2


20/168

c

S1

b

a

anginw

w

w

h

h1

sendi sendi

c

b

a

h

h1

sendi sendi

c

b

a

ALTERNATIF

sendi sendi

S

RAHA

RBH

2. Kuda-kuda dengan pengaku dan perletakan bawah kolom sendi.

Struktur ini sama seperti pada perletakan bawah kolom jepit. Gaya batang (a), (b) dan

(c) dapat dihitung seperti sebelumnya, hanya mengganti jarak a dengan h.

Keuntungan kolom dengan perletakan sendi ini adalah :

- Momen pada perletakan bawah/sendi = 0- Momen pada pondasi menjadi kecil, pondasinya menjadi murah- Namun momen pada kolomnya menjadi besar 2 kali dari pada kolom perletakan

jepit (h = 2a)

c. Konstruksi 3 SendiKonstruksi ini adalah statis tertentu.

Dicari reaksi diperletakan dengan

persamaan :

0

0

0

0

SMdan

M

V

H


21/168

sendijepit

Sambungankaku

sendijepit

BA

d. Konstruksi Portal Kaku (Gable Frame)Konstruksi ini adalah statis tak tentu.

Diselesaikan dengan cara cross,

clapeyron, slope deflection, tabel, dan

sebagainya.

Gaya yang bekerja pada batang-

batangnya N, D dan M.

Batang menerima Nu dan Mu

perhitungan sebagai beam column.

STABILITAS STRUKTUR / KONSTRUKSI

Yang telah dibicarakan adalah konstruksi/struktur yang seolah-olah pada suatu bidang.

Konstruksi dalam bidang ini memang stabil, karena sudah diperhitungkan terhadap

gaya-gaya yang bekerja pada bidang tersebut.

Dalam kenyataannya konstruksi adalah berbentuk ruang, sehingga secara keseluruhan

konstruksi belum stabil, maka perlu diatur lagi dalam arah yang lain.

Contoh

Pada bidang kuda-kuda, konstruksi ini stabil, sebab sudah diperhitungkan terhadapbeban yang bekerja yaitu P dan H (angin / gempa)

Pada bidang yang bidang kuda-kuda, bila ada beban H bekerja dalam arah ini,konstruksi akan roboh/terguling, jadi masih labil. Maka perlu distabilkan dalam arah

ini.

Konstruksi untuk memberikan stabilitas dalam arah ini dinamakan :

Ikatan angin

H P

PP

P

Kolom

Kuda-kuda

Ikatan Angin

Gording

Kolom

Kolom

Kuda-kuda

Kuda-kuda


22/168

1

H1

2

H2

5. BANGUNAN GUDANG DENGAN IKATAN ANGIN DAN IKATANMONTAGE (PEMASANGAN)

Untuk menjaga kestabilan struktur rangka kuda-kuda akibat tiupan angin/gempa

diberikan ikatan angin dalam arah memanjang gudang. Ikatan angin bersama-sama

dengan gording dan rangka kuda-kuda membentuk suatu rangka batang.

Karena ikatan angin ini diperlukan untuk menjamin stabilitas dalam arah memanjang

gudang, biasanya ditempatkan pada daerah ujung-ujung gudang saja. Sedangkan bila

gudangnya cukup panjang, maka diantaranya ditempatkan lagi ikatan-ikatan

pemasangan/Montage.

Rencana / Denah Atap

- Seringnya dipasang ikatan angin memanjang, untuk memperkaku bidang atap arahmelintang.

Penggantung gording dipasang pada semua gording Ikatan angin pada dinding /kolom untuk meneruskan beban angin ke pondasi Biasanya untuk ikatan angin digunakan batang lemas. Batang ini hanya dapat menahan

gaya tarik, tidak dapat menahan gaya tekan.

Bila ada H1, yang bekerja batang (1) tarik

Bila ada H2, yang bekerja batang (2) tarik

a

Ikatanangin

dk=(3-9)m

penggantung

gording dk dk dk

Ikatanmontage

Ikatanangin

angin

Contoh :

Kuda-kuda

Kuda-kuda


23/168

Bentuk Dari Ikatan Angin Dan Ikatan Montage (Pemasangan)

1. Pada Gudang Tertutup2. Pada Gudang Terbuka

1. Ikatan angin pada gudang tertutupContoh

Gavel / Portal Akhir / End Frame

- Letak regel vertikal sesuai dengan titik-titik rangka ikatan angin pada atap- Regel horizontal dipasang sesuai dengan panjang seng untuk dinding

Catatan (anggapan konservatif) :

- Bila dinding dipakai dingin bata bata, dianggap tidak tahan angin, perludi ik i d di di

penggantung gording

pada dinding

Ikatan angin pada atap Kuda-kuda

Regel/Gewel

Pintu

M.Tanah

Ikatan angin pada

dinding/kolom

Pintu

Ikatan angin

gording 2

Kuda-kuda

Kolom/regel vertikal

Regel horizontal


24/168

2. Ikatan Angin pada Gudang Terbuka (tanpa dinding)

- Bentuk lain ikatan memanjang

- Termasuk tepi/akhir dipasang kuda-kuda- Pengaku/bracing/ikatan memanjang pada kolom biasanya dipasang sepanjang

bangunan.

- Untuk kuda-kuda dengan bentang yang besar > 40 m, pengaku/bracing/ikatanmemanjang dipasang juga pada rangka kuda-kuda.

Kuda-kuda

M.Tanah

Kolom-kolomPengaku/bracing/ikatan memanjang

gording 2

Kuda-kuda

Kuda-kuda

Ikatan angin pada atap

Kuda-kuda

Kolom

Ikatan memanjang

Kolom

Ikatan gigi anjing


25/168

BEBAN YANG BEKERJA AKIBAT TIUPAN ANGIN

Pada Gudang Tertutup

Pada regel vertikal / kolom(3)q = (c . w . a) , dimana a adalah jarak regel-regel vertikal

R3 = q . h3

M =8

1q . h3

2

N = berat atap + dinding + kolom

Maka pada regel/kolom (3) bekerja beban-beban Mu, Nu perhitungan sebagai

beamcolumn.

Analog untuk regel (1), (2), dan (4).

Beban yang bekerja pada ikatan angin pada atap adalah :

R1, R2, R3, R4 = gaya yang didapat dari reaksi pada regel (1), (2), (3) dan (4). Akibat

dari beban angin ini, maka dapat dicari yang bekerja pada rangka batang ikatan angin.

- Batang atas kuda-kuda mendapat beban tambahanGording mendapat beban tambahan

q=...k

g/m'

N

R3

h3

a N Kuda-kuda

N

R3

N

a a a a

=(3-4)m

1 2 3 4 3 2 1

dk

R Batang Atas Kuda-kuda R=(R1+R2+R3+R4)

Gording

R1

2

Ikatan angin

R2 R3 R4 R3 R2 R1


26/168

Sebagai gording terjadi Mu

Sebagai rangka ikatan angin terjadi Nu perhitungan gording sebagai beam

column.

Dengan jarak L bracing, dapat diambil jarak-jarak dari baut pengikat seng

gelombang.

Ikatan angin pada dinding

Koefisien angin C :

Pada gevel c = 0,9 Pada dinding // c = - 0,4* Angin bertiup pada dinding gevel (garis tidak terputus-putus)* Angin bertiup pada dinding samping (garis putus-putus)

Did l hi k b b ik i d di di k d h i i i h

LSeng Gelombang

c=0,9

0,4

GewelAngin 0,9

0,41 Angin

2

beban Px,Py

NN

qx,qy

Jarak kuda-kuda

sebagai gording

sebagai ikatan angin

y

y

x

x


27/168

Gaya yang bekerja pada Ikatan Angin DindingContoh

R = (R1 + R2 + R3 +2

4R )

V =

L

fRfRfR

.2

..2.2 443332

Diterima oleh kolom.

Dari beban beban ini, maka dapat dihitung gaya-gaya pada rangka batang ikatan

angin dinding.

- Regel horisontal (2) menerima beban : Beban mati qy My =

8

1qy

2

3

L

Beban angin c = 0,9; 0,4 dan 0,4; 0,9Beban angin qx Mx =

8

1qx . L

2

Beban normal N angin dari regel (=R)

Regel horisontal (2) menerima Mux, Muy dan N perhitungan sebagai beam

column.

- Regel horisontal (1) menerima beban : Beban mati qy My =

8

1qy

2

3

L

R1

R2

R3

R4

R1

R2

R3

f4f3

f2

V

V

Kolom

Ikatan angin

pada dindingL

V V

R 1

2

1

1

Kolom

L

L

Kolom

3L


28/168

R

KOLOM

Beban angin pada Ikatan Angin GevelContoh

Pada Gudang Terbuka

- Angin bertiup pada bidang atap (= angin 1) ditahan oleh kuda-kuda dan kolom- Angin bertiup pada // bidang atap atau bidang kuda-kuda (= angin 2)

menabrak kuda-kuda, ditahan oleh ikatan angin :

Ikatan angin pada atap Ikatan/bracing/pengaku memanjang pada kolom.

Merupakan struktur statis tak tentu

penyelesaian statikanya kuda-kuda dengan

kolom.

Beban pada akhirnya, harus sampai ke pondasi.

Kolom Kuda2Angin

Luas bidang yang diperhitungkan

ditiup anginIkatan angin gewel

Diterima oleh ikatan angin gewel

Kuda-kuda

Kuda-kuda

Kolom

Kolom

R

R

Angin1

Angin2


29/168

Hal-Hal yang Perlu Diperhatikan untuk Pertimbangan Batang

* Pada Konstruksi rangka batang kuda-kuda Pada batang tarik diperhitungkan Anetto Pada batang tekan diperhitungkan panjang tekuk Lk

Lkx : Panjang tekuk arah vertikal

Lky : Panjang tekuk arah horizontal

* Konstruksi console / Cantilever

Lkx : Panjang tekuk arah vertikal =

Lky : Panjang tekuk arah horizontal = 4

Jika diberi ikatan khusus seperti tergambar maka Lky 2

Lk y

Lk x

y

xIkatan angin

y

x

gording

Ikatan khusus

Batang tekan di bawah, tidakada gording dan ikatan angin

Kuda-kuda


30/168

Pre - Eliminary Design

1Perencanaan Atap

1.1 Merencanakan Pola Beban

Pola Beban Diambil dari peraturan Pembebanan Indonesia untuk gedung 1983

1.1.1 Merencanakan Beban Mati ( Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung )

a. Atap

Berat asbes : 10.3

Berat Profil : Menyesuaikan Perencanaan

Berat Pengikat dll : 10 % dari Berat Total

1.1.2 Merencanakan Beban Hidup ( Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung )

a. Beban Hidup Terbagi Rata ( Atap ) :

25 0

20 20

ambil q = 20

kg/m2

=

q = (40 - 0.8 ) = kg/m2 kg/m2

kg/m2

Perencanaan Atap

Merencanakan Pola Beban

Data Perencanaan

Perencanaan Dimensi Gording

Perencanaan Gording Ujung

Perencaan Penggantung Gording

Perencanaan Ikatan Angin

Merencanakan

Pola Beban

Beban Mati Beban Hidup Beban Angin

BebanPenutupAtap

BebanTerbagi Rata

Beban ProfilBeban

Pengikat dllBeban

Terpusat

BebanTekananAngin

Beban AnginHisap


31/168

b. Beban Hidup Terpusat ( Atap )

P = 100 kg

1.1.3 Merencanakan Beban Angin ( Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung )

a. Beban Tekanan AnginBangunan Jauh dari Pantai -> asumsi Tekanan Angin : 30

= 0.1

Angin Tekan = C x W = 3

Angin Hisap = 0.4 x W = 12

1.2 Data - Data perencanaan

Data Atap

Jenis : Asbes Gelombang

Tebal : 5 mm

Berat : 10.3 kg/m2

Lebar Gelombang : 110 mm

Kedalaman Gelombang : 57 mm

Jarak Miring Gording : 110 cm

Jarak Kuda-Kuda (L) : 400 cm

Sudut Kemiringan Atap : 0.44 rad = 25 0

1.3 Perencanaan Dimensi Gording

kg/m2

Koefisien Angin (C) tekan = (0.02 - 0.4)

kg/m2

kg/m2


32/168

1.3.1 Perencanaan Profil WF untuk Gording Dengan ukuran :

WF 100 x 50 x 5 x 7

A = 11.85 tf = 7 mm Zx = 41.8

W = 9.3 kg/m Ix = 187 Zy = 8.94

a = 100 mm Iy = 14.8 h = 70 mm {=D - 2 x (tf + r)}

bf = 50 mm tw = 5 mm

iy = 1.12 cm ix = 3.98 cm

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 370 Mpa

fy = 2400 240 Mpa

1.3.2 Perencanaan Pembebanan

1.3.2.1 Perhitungan Beban

Beban Mati

Berat Gording = 9.3 kg/m

Berat Asbes Gelombang = w x l

= 10.3 x 1.1 = 11.33 kg/m

Berat Total = 20.63 kg/m

alat Pengikat dll 10 % = 0.1 x 20.63 = 2.06 kg/m

= 22.69 kg/m

Beban Hidup

40 - 20 = 20

q = 20

= 0.997 x 20.00 = 19.94 kg/m

= 100 kg

Beban Angin

Tekanan Angin = 30

Angin Tekan = 3

Angin Hisap = 12 (menentukan = q)

0.997 x 12.00 = 11.96 kg/m

Beban Mati + Beban Hidup > dari Beban Angin Hisap : 22.69 + 19.94 > 11.96

Beban Angin Hisap tidak perlu diperhitungkan ==> 3 kg/m

1.3.2.2 Perhitungan Momen Akibat Beban thp Sbx dan Sby

Beban Mati0.13 x ( 22.69 x 0.91 x 16 ) = 41.13 kgm

0.13 x ( 22.69 x 0.42 x 1.78 ) = 2.13 kgm

Beban Hidup Terbagi Rata

0.13 x ( 19.94 x 0.91 x 16 ) = 36.25 kgm

0.13 x ( 19.94 x 0.42 x 1.78 ) = 1.87 kgm

Beban Hidup Terpusat

0.25 x ( 100 x 0.91 x 4 ) = 90.63 kgm

0.25 x ( 100 x 0.42 x 1.33 ) = 14.09 kgm

cm2 cm3

cm4 cm3

cm4

kg/cm2 =

kg/cm2 =

qD

Beban Terbagi Rata = (40 - 0.8 ) = kg/m2

kg/m2

qL

= jarak gording horisontal x q

Beban Hidup Terpusat, PL

kg/m2

kg/m2

kg/m2

q = jrk gording horisontal x angin hisap =

qw

=

MXD

= 1/8 (qD

x cos) L2 =

MYD

= 1/8(qDxsin xL/3)2 =

MXLD

= 1/8 (qL

x cos) L2 =

MYL

= 1/8(qLxsinxL/3)2 =

MXL

= 1/4 (qL

x cos) L=

MYL

= 1/4(qL

x sin)(L/3)=


33/168

Beban Angin Terbagi Rata

= 0.13 x 3 x 16 = 6 kgm

* Mu Beban Mati ,Beban Angin dan Beban Hidup Terbagi RataSumbu X Sumbu Y

41.13 kgm 2.13 kgm

36.25 kgm 1.87 kgm

Mw = 6 kgm

1.2 x 41.13 + 1.6 x 36.25 + 0.8 x 6 = ### kgm

1.2 x 2.13 + 1.6 x 1.87 + 0.8 x 0 = 5.55 kgm

* Mu Beban Mati, Beban Angin dan Beban Hidup Terpusat

Sumbu X Sumbu Y

41.13 kgm 2.13 kgm

90.63 kgm 14.09 kgm

Mw = 6 kgm

1.2 x 41.13 + 1.6 x 90.63 + 0.8 x 6 = ### kgm

1.2 x 2.13 + 1.6 x 14.09 + 0.8 x 0 = 25.1 kgm

1.3.3 Kontrol Kekuatan Profil

1.3.3.1 Penampang Profil

Untuk Sayap Untuk Badan

bf

170 h

16802 tf fy tw fy

50

170 70

1680

2 7 240 5 240

3.57 10.97 14.0 108.4

OK OK

Penampang Profil Kompak, maka Mnx = Mpx

1.3.3.2 Kontrol Lateral Buckling

500 mm = 50 cm

1.76 x xE

fy

= 1.76 x 1.12 x200000

= 56.90 cm240

Ternyata : < maka : Mnx = Mpx

Mnx = Mpx = Zx . Fy = 41.8 x 2400 = ### Kgm

Mny = Zy ( satu sayap ) * fy

=

= 0.25 x 0.7 x 5 2 x 2400 = 10500 kgcm

= 105 kgm

MXW

= 1/8 x qw

x L

1.3.3.3 Besar Momen Berfaktor ( Mu = 1.2 MD

+ 1.6 ML+ 0.8 M

W)

MD

= MD

=

ML

= ML

=

MUX

=

MUY

=

MD

= MD

=

ML

= ML

=

MUX

=

MUY

=

Jarak Baut Pengikat / pengaku lateral = LB

=

LP

= iY

LB

LP

1/4 x tf x bf2 x fy


34/168

1.3.3.3 Persamaan Iterasi

Mux+

Muy 1

Beban Mati , Beban Angin dan Beban Hidup Terbagi Rata

112.164+

5.554 10.9 x ### 0.9 x 94.5

0.12 + 0.07 1

0.19 1 OK

Beban Mati , Beban Angin dan Beban Hidup Terpusat

199.170+

25.097

1

0.9 x ### 0.9 x 105

0.2 + 0.27 1

0.46 1 OK

1.3.3.4 Kontrol Lendutan Profil

Lendutan Ijin f =L

=400

= 2.22 cm180 180

Lendutan Akibat Beban Merata (1)

fx =5

x =5 x 0.43 x 0.91 x 400 4

384 E x Ix 384 x 2000000 x 187

= 0.34 cm

fy =5

x =5 x 0.43 x 0.42 x ### 4

384 E x Iy 384 x 2000000 x 14.8

= 0.03 cm

Lendutan Akibat Beban Terpusat (2)

fx =5

xP

=1 x 100 x 0.91 x 400 3

384 E x Ix 48 x 2000000 x 187

= 0.32 cm

fy =5

xP

=1 x 30 x 0.42 x ### 3

384 E x Iy 48 x 2000000 x 14.8

= 0.02 cm

Lendutan Akibat Beban Angin merata (3)

fx =5

x =5 x 0.03 x 0.91 x 400 4

384 E x Ix 384 x 2000000 x 187= 0.02 cm

fy =5

x =5 x 0.03 x 0.42 x ### 4

384 E x Iy 384 x 2000000 x 14.8

= 0 cm

Lendutan total yang terjadi

=

= ( 0.34 + 0.32 + 0.02 0.03 + 0.02 + 0

b . Mnx b . Mny

qD + L cos L4

qD + L sin (L/3)4

cos L3

sin L3

qW cos L4

qW sin (L/3)4

ftot

= fx2 + fy2 (fx1 + fx2 + fx3)2 + (fy

1+ fy

2+ fy

3)2

)2

+ ( )2


35/168

0.69 cm < 2.22 cm OK

1.4 Perencanaan Penggantung Gording

1.4.1 Data Penggantung Gording

Jarak Kuda - Kuda (L) = 400 cm

Jumlah Penggantung Gording = 2 buah

Jumlah Gording = 9 buah

Jarak Penggantung gording = ### cm


Beban Mati

Berat Sendiri Gording = 9.3 kg/m

Berat Asbes gelombang = 11.33 kg/m

= 20.63 kg/m

Alat Pengikat dll 10 % = 0.1 x 20.63 = 2.06 kg/m

= 22.69 kg/m

x x L / 3

= 22.69 x 0.42 x 1.33 = 12.787 kg

Beban Hidup

40 - 0.8 = 20

q = 20

= 0.997 x 20.00 = 19.94 kg/m

x x L / 3

= 19.94 x 0.42 x 1.33 = 11.235 kg

= 100 kg

x

= 100.0 x 0.42 = 42.262 kg

Beban Angin

Angin Tekan = q = 3

= 0.997 x 3.00 = 2.99 kg/m

x x L / 3

= 2.99 x 0.42 x 1.33 = 1.685 kg

1.4.3 Perhitungan Gaya

1.4.3.1 Penggantung Gording Tipe A

= 1.2 x 12.8 + 1.6 x ( 11.2 + 42.3 ) + 0.8 x 1.7

= 102.29 kg

= 102.29 x 9 = 920.60 kg

1.4.3.1 Penggantung Gording Tipe B

ftot

= fijin

=

qD

RD

= qD sin

Beban Terbagi Rata = (40 - 0.8 ) = kg/m2

kg/m2

qL = jarak gording horisontal x q

RL

= qL sin

Beban Terpusat = PL

RL

= PL sin

kg/m2

qW

= jarak gording horisontal x q

RW

= qW sin

RA

= 1.2 RD

+ 1.6 RL

+ 0.8 RW

RA total

= Ra x jumlah Gording


36/168

panjang miring gording=

110= 0.83

L / 3 133.33

39.52

=920.60

= 1446.607 kgsin 39.52

1.4.4 Perencanaan Batang Tarik

Pu = 1446.607 kg

BJ 37 fu = 3700

fy = 2400

1.4.4.1 Kontrol Leleh

Pu = . fy . Ag ; dengan = 0.9

Ag perlu = Pu = 1446.607

= 0.670 fy 0.9 x 2400Tidak Menentukan

1.4.4.2 Kontrol Putus

Pu = . fu . 0,75 Ag ; dengan = 0.75

Ag perlu = Pu = 1446.607= 0.7

fu 0.75 0.75 x 3700 x 0.75

Menentukan

d =Ag x 4

=0.7 x 4

= 0.94 cm

==> Pakai d = 10 mm

1.4.5 Kontrol Kelangsingan

Jarak Penggantung Gording = ### cm

Panjang Rb =

= 133.33 2 + 110 2

= ### cm

Cek :d >

Panjang Rb

500

1 >172.85

500

1 > 0.35 OK

1.5 Perencanaan Ikatan Angin Atap

1.5.1 Data Perencanaan Ikatan Angin Atap

Tekanan Angin W = 30

= 0.9

= 0.4

300 cm 200 cm = 0.44 rad = 25 0

arctan =

= o

RB

=R

A

sin

RB

=

kg/cm2

kg/cm2

cm2

cm2

Ag perlu = 1/4 . . d2

(jarak penggantung gording)2 + (panjang miring gording)2

kg/m2

Koefisien Angin Ctekan

Koefisien Angin Chisap

a1 = a2 =


37/168

1.5.2 Perhitungan Tinggi Ikatan Angin ( h )

9 m

9 + 2 x tg 0.44 = 9.93 m

9 + 4 x tg 0.44 = 10.87 m

9 + 6 x tg 0.44 = 11.8 m

9 + 9 x tg 0.44 = 13.2 m

1.5.3 Perhitungan Gaya - Gaya yang Bekerja

R = 1/2 . W . C . a . h

0.50 x 30 x 0.9 x 1 x 9 = 121.5 kg

0.50 x 30 x 0.9 x 2 x 9.93 = ### kg

0.50 x 30 x 0.9 x 2 x 10.87 = ### kg

0.50 x 30 x 0.9 x 2.5 x 11.8 = ### kg

0.50 x 30 x 0.9 x 3 x 13.2 = ### kg

Rtotal = ( R1+R2+R3+R4+(R5/2)) = 121.5 + 268.18 + 293.36 + ### + ###

= 1348.454 kg

1.5.4 Perencanaan Dimensi Ikatan Angin

1.5.4.1 Menghitung gaya Normal

tg =2

= 0.54

= 26.57 0

R1 = 121.5 kg

Rtotal = 1348.454 kg

Gaya Normal Gording Akibat Angin Dimana untuk angin tekan C = 0.9

dan untuk angin hisap C = 0.4

N =x

=0.4 x 1348.454

= 599.31 kg0.9

1.5.4.2 Menghitung gaya Pada Titik Simpul

Pada Titik Simpul A

V = 0

===> S1 = - Rtotal ===> S1 = ### kg

H = 00

Pada Titik Simpul B

EV = 0

- ( - )=

- ( 121.5 - ### )

cos cos 26.57

-1643.458 kg


Pu = = -1643.46 x 1.6 x 0.75 = -1972.150 kgBJ 37 fu = 3700

h1

=

h2=

h3

=

h4 =h

5=

R1

=

R2

=

R3

=

R4=

R5

=

Chisap

Rtotal

Ctekan

Rtotal

+ S1

= 0

S2

=

R1

+ S1

+S3

Cos = 0

S3

= R1

S1

S3

=

S3 x 1.6 x 0.75kg/cm2


38/168

fy = 2400


Pu = . fy . Ag ; dengan = 0.9

Ag perlu = Pu = 1972.150

= 0.913 fy 0.9 x 2400Tidak Menentukan


Pu = . fu . 0,75 Ag ; dengan = 0.75

Ag perlu = Pu = 1972.150= 0.95

fu 0.75 0.75 x 3700 x 0.75

Menentukan

d =Ag x 4

=0.95 x 4

= 1.1 cm ==> Pakai d = 11 mm


Jarak kuda-kuda = 400 cm

= 400 2 + 110 2

= ### cm

Cek :d >

500

1.1 > 414.85500

1.1 > 0.83 OK

1.6 Perencanaan Gording Ujung

1.6.1 Perencanaan Pembebanan Mntx , Mnty dan Gaya Normal Akibat Angin

Gording Ini adalah Balok Kolom. Akibat beban mati dan beban hidup Menghasilkan Momen Lentur

Besaran Diambil Dari Perhitungan Gording

= 199.170 x 0.75 = 149.377 kgm

= 25.097 x 0.75 = 18.823 kgm

1618.144 kg

1.6.2 Perencanaan Profil Gording Ujung

WF 100 x 50 x 5 x 7

A = 11.85 cm2 tf = 7 mm Zx = 41.8 cm3

W = 9.3 kg/m Ix = 187 cm4 Zy = 8.9 cm3

a = 100 mm Iy = 14.8 cm4 h = 70 mm {=D - 2 x (tf + r)}

bf = 50 mm tw = 5 mm

iy = 1.12 cm ix = 3.98 cm

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 370 Mpa

kg/cm2

cm2

cm2

Ag perlu = 1/4 . . d2

Panjang S3

= (jarak kuda-kuda)2 + (jarak miring gording)2

Panjang S3

Mntx

= MUX (1.2 D + 1.6 L + 0.8 W)

x 0.75

Mnty

= MUY (1.2 D + 1.6 L + 0.8 W)

x 0.75

Nu = 1.6 x Rtotal

(dari ikatan angin atap) x 0.75 =

kg/cm2 =


39/168

fy = 2400 240 Mpa

1.6.3 Kontrol Tekuk Profil

Lkx = 400 cm ==> x =Lkx

=400

= 100.5ix 3.98

Ncrbx = = 2 x 2000000 x 11.85

100.5 2

= 23157.64 kg

Lky = 50 cm ==> y =Lkx

=50

= 44.64iy 1.12

Ncrby = = 2 x 2000000 x 11.85

44.64 2

= 117366.49 kg

Tekuk Kritis adalah arah X, Karena x > y 2.29

Pn =Ag x fy

=11.85 x 2400

= 12437.136 kg 2.29

Pu=

1618.144= 0.15 < 0.2 (Pu = Nu)

Pn 0.85 x 12437.136

Pakai Rumus =

Pu+

Mux+

Muy 1

2 x x Mnx x Mny

1.6.4 Perhitungan Faktor Pembesaran Momen

Gording dianggap tidak bergoyang, maka :

Mux = Mntx . SbxSbx =

Cmx 1

1 - (Nu

)Ncrbx

Untuk elemen Beban Tranversal, ujung sederhana

Cmx = 1

Sbx =1

= 1.08

1 - (1618.144

)23157.64

Sbx = 1.08 > 1

Sbx = 1.08

Muy = Mnty * SbySby =

Cmy 1

1 - (Nu

)Ncrby

Untuk elemen Beban Tranversal, ujung sederhana

Cmy = 1

Sby =1

= 1.01

1 - (1618.144

)117366.49

Sby = 1.01 > 1

kg/cm2 =

2 . E . A

x 2

2 . E . A

y 2

=

c . Pn b b


40/168

Sby = 1.01

1.6.5 Perhitungan Momen Ultimate Sbx dan Sby

Mux = Sbx . Mntx = 1.08 x 149.377 = 160.599 kgm

Muy = Sby . Mnty = 1.08 x 18.823 = 20.237 kgm

1.6.6 Perhitungan Persamaan Interaksi

Mnx = 1003 kgm Mny = 105 kgm

Pu+

Mux+

Muy 1

2 x x Pn x Mnx x Mny

1618.144+

160.599+

20.237 1

2 x 0.85 x 12437.136 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.47 1

OK

c b b


41/168


2Perencanaan Dinding2.1 Data - Data perencanaan

Data Dinding :Jenis : Seng Gelombang

Tebal : 4 mm

Berat : 4.15

Kedalaman Gelombang : 25 mm

Jarak Kolom Dinding (L) : 400 cm

Jarak Gording Lt Dasar : 125 cm

Jarak Gording Lt 1 : 100 cm

2.2 Perencanaan Regel Balok ( Dinding Samping )

2.2.1 Perencanaan Profil WF untuk Regel Balok Dinding Dengan ukuran :

WF 100 x 50 x 5 x 7A = 11.85 cm2 tf = 7 mm Zx = 41.8 cm3

W = 9.3 kg/m Ix = 187 cm4 Zy = 8.94 cm3

a = 100 mm Iy = 14.8 cm4 h = 70 mm {=D - 2 x (tf + r)}

bf = 50 mm tw = 5 mm Sx = 37.5 mm

iy = 1.12 cm ix = 3.98 cm

r = mm

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 370 Mpa

fy = 2400 240 Mpa


2.2.2.1 Perhitungan BebanBeban Mati

Lantai Dasar


Berat Seng Gelombang = 4.15 x 1.25 = 5.19 kg/m




0.13 x 15.94 x 1.78 = 3.54 kg/m

Lantai 1


Berat Seng Gelombang = 4.15 x 1 = 4.15 kg/mBerat Total = 13.45 kg/m

alat Pengikat dll 10 % = 0.1 13.45 = 1.35 kg/m


0.13 x 14.8 x 1.78 = 3.29 kg/m

Beban Angin

Lantai Dasar

Tekanan Angin = 30

Angin Tekan ( C = 0.9 ) = 0.9 x 30 = 27

q = Angin Tekan x Jarak Gording = 27 x 1.25 = 33.75 kg/m

Angin Hisap ( C = 0.4 ) 0.4 x 30 = 12

q = Angin hisap x Jarak Gording = 12 x 1.25 = 15 kg/m

kg/m2

kg/cm2 =

kg/cm2 =

Myd = 1/8 x q x (L/3)2 =

Myd = 1/8 x q x (L/3)2 =

kg/m2

kg/m2

kg/m2


42/168

Akibat Beban Angin yg Tegak Lurus Dinding (tarik) :

0.13 x 33.75 x 16 = 67.5 kgm

N = q x Jarak Gording = 15 x 1.25 = 18.75 kg (Tarik)

Akibat Beban Angin yg Tegak Lurus Gevel (tekan) :

0.13 x 15 x 16 = 30 kgm

N = q x Jarak Gording = 33.75 x 1.25 = 42.19 kg (Tekan)

Lantai 1

Tekanan Angin = 30

Angin Tekan ( C = 0.9 ) = 0.9 x 30 = 27

q = Angin Tekan x Jarak Gording = 27 x 1 = 27 kg/m

Angin Hisap ( C = 0.4 ) 0.4 x 30 = 12

q = Angin hisap x Jarak Gording = 12 x 1 = 12 kg/m

Akibat Beban Angin yg Tegak Lurus Dinding (tarik)

0.13 x 27 x 16 = 54 kgm

N = q x Jarak Gording = 12 x 1 = 12 kg (Tarik)

Akibat Beban Angin yg Tegak Lurus Gevel (tekan)

0.13 x 12 x 16 = 24 kgm

N = q x Jarak Gording = 27 x 1 = 27 kg (Tekan)

2.2.3 Kombinasi Pembebanan

Lantai Dasar

1. U = 1.4 D

Muy = 1.4 x 3.54 = 4.96 kgm


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 67.5 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 87.75 kgm

Muy = 1.2 x 3.54 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 4.25 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 18.75 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 24.38 kg


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 30 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 39 kgm

Muy = 1.2 x 3.54 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 4.25 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 42.19 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 54.84 kg

Lantai 1

1. U = 1.4 D

Muy = 1.4 x 3.29 = 4.6 kgm


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 54 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 70.2 kgm

Muy = 1.2 x 3.29 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 3.95 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 12 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0= 15.6 kg

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

kg/m2

kg/m2

kg/m2

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

2. U = 1.2D + 1.3W + L + 0.5 ( La atau Ha )

2. U = 1.2D + 1.3W + L + 0.5 ( La atau Ha )


43/168


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 24 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 31.2 kgm

Muy = 1.2 x 3.29 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 3.95 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 27 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0= 35.1 kg




bf

170 h

1680

2 tf fy tw fy

50

170 70

1680

2 7 240 5 240

3.57 10.97 14.0 108.4

OK OK



500 mm = 50 cm

1.76 x xE

fy

= 1.76 x 1.12 x200000

= 56.90 cm240


Mnx = Mpx = Zx . Fy = 41.8 x 2400 = ### Kgm

1.5 Myx = 1.5 Sx fy = 1.5 x 37.5 x 2400 = 1350 Kgm

===> Mnx < 1.5 Myx


=

= 0.25 x 0.7 x 5 2 x 2400 = 10500 kgcm

= 105 kgm

2.2.5 Perhitungan Kuat Tarik

2.2.5.1 Kontrol Kelangsingan

300

Lk = 400 = 100.5 < 300 OKix 3.98

2.2.5.2 Berdasarkan Tegangan Leleh

0.85 x 11.85 x 2400 = 24174 kg

Menentukan

2.2.5.3 Berdasarkan Tegangan Putus

= 0.75 x 0.85 x Ag x fu

= 0.75 x 0.85 x Ag x fu

= 0.75 x 0.85 x 11.85 x 3700

= ### kg

Tidak Menentukan

2.2.5.4 Kontrol Kuat Tarik


=

LP

= iY

LB

LP

1/4 x tf x bf2 x fy

p

=

Nn = .Ag . fy =

Nn = .Ae . fu =

p


44/168

Lantai Dasar

> Nu

24174 > 54.84

OK

Lantai 1

> Nu24174 > 1404

OK

2.2.6 Perhitungan Kuat Tekan


200

Lkx=

400= 100.5 < 200 OK

ix 3.98

Lky=

50= 44.64 < 200 OK

iy 1.12

2.2.6.2 Berdasarkan Tekuk Arah Xfy

=100.5

x2400

= 1.11 E 3.14 2000000

0.25 < < 1.2

1.43=

1.43= 1.67

1.6 - 0.67 x 1.11

fy= 0.85 x 11.85 x

2400= ### kg

1.67

2.2.6.3 Berdasarkan Tekuk Arah Y

fy = 44.64x

2400= 0.49

E 3.14 20000000.25 < < 1.2

1.43=

1.43= 1.13

1.6 - 0.67 x 0.49

fy= 0.85 x 11.85 x

2400= ### kg

1.13

2.2.7 Perhitungan Pembesaran Momen

Ncr =Ab x fy

2

Ncrbx =11.85 x 2400

= 23156.27 kg1.108 2

Ncrby =11.85 x 2400

= 117359.57 kg0.492 2

2.2.7.1 Komponen Struktur Ujung Sederhana Cm = 1

Sbx =Cmx

1

1 - (Nu

)Ncrbx

Lantai Dasar

Sbx =1

= 1.001 (Tarik)

1 - (24.38

)23156.27

1

Nn

Nn

p

px=

py=

c =x

c

=1.6 - 0.67 c

Nn = Ag

c =y

c

=1.6 - 0.67 c

Nn = Ag

c


45/168

1 - (24.38

)

.

117359.57

Sbx =1

= 1.002 (Tekan)

1 - (54.844

)23156.27

Sby = 1 = 1.000 (Tekan)

1 - (54.844

)117359.57

Lantai 1

Sbx =1

= 1.001 (Tarik)

1 - (15.6

)23156.27

Sby =1

= 1.000 (Tarik)

1 - (15.6

)117359.57

Sbx = 1 = 1.002 (Tekan)

1 - (35.1

)23156.27

Sby =1

= 1.000 (Tekan)

1 - (35.1

)117359.57

2.2.8 Kontrol Gaya Kombinasi

2.2.8.1 Angin Dari Arah Tegak Lurus Dinding (tarik)

Lantai Dasar

Nu=

24.38= 0 < 0.2 OK

24174

Nu+

Mux x Sbx+

Muy x Sby< 1

2 x x Mnx x Mny

24.375+

87.8 x 1.001+

4.250 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.14 < 1

OK

Lantai 1

Nu=

15.6= 0 < 0.2 OK

24174

Nu + Mux x Sbx + Muy x Sby < 12 x x Mnx x Mny

15.600+

70.2 x 1.001+

3.945 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.12 < 1

OK

2.2.8.2 Angin Dari Arah Tegak Lurus Gevel (tekan)

Lantai Dasar

Nu=

54.84= 0 < 0.2 OK

24174

Nu

+

Mux x Sbx

+

Muy x Sby

< 12 x x Mnx x Mny

. Nn

. Nn b

. Nn

. Nn b

. Nn

. Nn b


46/168

54.844+

39.0 x 1.002+

4.250 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.09 < 1

OK

Lantai 1

Nu

=

35.1

= 0 < 0.2 OK24174

Nu+

Mux x Sbx+

Muy x Sby< 1

2 x x Mnx x Mny

35.100+

31.2 x 1.002+

3.945 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.08 < 1

OK

2.3 Perencanaan Regel Horizontal Gevel

2.3.1. Data - Data perencanaan tambahan

Jarak Kolom Dinding (L) : 300 cm

Jarak Gording Lt Dasar : 125 cmJarak Gording Lt 1 : 100 cm

2.3.2 Perencanaan Profil WF untuk Regel Horizontal Gevel Dengan ukuran :

WF 100 x 50 x 5 x 7

A = 11.85 cm2 tf = 7 mm Zx = 41.8 cm3

W = 9.3 kg/m Ix = 187 cm4 Zy = 9 cm3

a = 100 mm Iy = 14.8 cm4 h = 70 mm

bf = 50 mm tw = 5 mm Sx = 37.5 mm

iy = 1.12 cm ix = 3.98 cm 41.8

r = 8.94

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 370 Mpafy = 2400 240 Mpa


2.3.3.1 Perhitungan Beban

Beban Mati

Lantai Dasar


Berat Seng Gelombang = 4.15 x 1.25 = 5.19 kg/m




0.13 x 15.94 x 1 = 1.99 kg/m

Lantai 1


Berat Seng Gelombang = 4.15 x 1 = 4.15 kg/m




0.13 x 14.8 x 1 = 1.85 kg/m

Beban Angin

Lantai Dasar

Tekanan Angin = 30Angin Tekan ( C = 0.9 ) = 0.9 x 30 = 27

. Nn

. Nn b

kg/cm

2

=kg/cm2 =

Myd = 1/8 x q x (L/3)2

=

Myd = 1/8 x q x (L/3)2 =

kg/m2

kg/m2


47/168

q = Angin Tekan x Jarak Gording = 27 x 1.25 = 33.75 kg/m

Angin Hisap ( C = 0.4 ) 0.4 x 30 = 12

q = Angin hisap x Jarak Gording = 12 x 1.25 = 15 kg/m


0.13 x 33.75 x 9 = 37.97 kgm

N = q x Jarak Gording = 15 x 1.25 = 18.75 kg (Tarik)


0.13 x 15 x 9 = 16.88 kgm

N = q x Jarak Gording = 33.75 x 1.25 = 42.19 kg (Tekan)

Lantai 1

Tekanan Angin = 30

Angin Tekan ( C = 0.9 ) = 0.9 x 30 = 27

q = Angin Tekan x Jarak Gording = 27 x 1 = 27 kg/m

Angin Hisap ( C = 0.4 ) 0.4 x 30 = 12

q = Angin hisap x Jarak Gording = 12 x 1 = 12 kg/m


0.13 x 27 x 9 = 30.38 kgm

N = q x Jarak Gording = 12 x 1 = 12 kg (Tarik)


0.13 x 12 x 9 = 13.5 kgm

N = q x Jarak Gording = 27 x 1 = 27 kg (Tekan)

2.3.3.2 Kombinasi Pembebanan

Lantai Dasar

1. U = 1.4 D

Muy = 1.4 x 1.99 = 2.79 kgm


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 37.97 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 49.36 kgm

Muy = 1.2 x 1.99 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 2.39 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 18.75 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 24.38 kg


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 16.88 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 21.94 kgm

Muy = 1.2 x 1.99 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 2.39 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 42.19 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 54.84 kg

Lantai 1

1. U = 1.4 D

Muy = 1.4 x 1.85 = 2.59 kgm


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 30.38 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 39.49 kgm

Muy = 1.2 x 1.85 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

kg/m2

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

kg/m2

kg/m2

kg/m2

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

Mxw = 1/8 x q x (L)2 =

2. U = 1.2D + 1.3W + L + 0.5 ( La atau Ha )

2. U = 1.2D + 1.3W + L + 0.5 ( La atau Ha )


48/168

= 2.22 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 12 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 15.6 kg


Mux = 1.2 x 0 + 1.3 x 13.5 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 17.55 kgmMuy = 1.2 x 1.85 + 1.3 x 0 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 2.22 kgm

Nu = 1.2 x 0 + 1.3 x 27 + 0.5 x 0 + 0.5 x 0

= 35.1 kg




bf

170 h

1680

2 tf fy tw fy

50

170 70

1680

2 7 240 5 2403.57 10.97 14.0 108.4

OK OK



500 mm = 50 cm

1.76 x xE

fy

= 1.76 x 1.12 x200000

= 56.90 cm240


Mnx = Mpx = Zx . Fy = 41.8 x 2400 = ### Kgm

1.5 Myx = 1.5 Sx fy = 1.5 x 37.5 x 2400 = 1350 Kgm

===> Mnx < 1.5 Myx


=

= 0.25 x 0.7 x 5 2 x 2400 = 10500 kgcm

= 105 kgm

2.3.5 Perhitungan Kuat Tarik


300

Lk=

300= 75.38 < 300 OK

ix 3.98

2.3.5.2 Berdasarkan Tegangan Leleh

0.85 x 11.85 x 2400 = 24174 kg

Menentukan

2.3.5.3 Berdasarkan Tegangan Putus

= 0.75 x 0.85 x Ag x fu

= 0.75 x 0.85 x Ag x fu

= 0.75 x 0.85 x 11.85 x 3700

= ### kgTidak Menentukan


=

LP

= iY

LB

LP

1/4 x tf x bf2 x fy

p

=

Nn = .Ag . fy =

Nn = .Ae . fu =


49/168

2.3.5.4 Kontrol Kuat Tarik

Lantai Dasar

> Nu

24174 > 54.84

OK

Lantai 1

> Nu

24174 > 1404

OK

2.3.6 Perhitungan Kuat Tekan


200

Lkx=

300= 75.38 < 200 OK

ix 3.98

Lky=

50= 44.64 < 200 OK

iy 1.12

2.3.6.2 Berdasarkan Tekuk Arah X

fy=

75.38x

2400= 0.83

E 3.14 2000000

0.25 < < 1.2

1.43=

1.43= 1.37

1.6 - 0.67 x 0.83

fy= 0.85 x 11.85 x

2400= ### kg

1.37

2.3.6.3 Berdasarkan Tekuk Arah Yfy = 44.64

x2400

= 0.49 E 2000000

0.25 < < 1.2

1.43=

1.43= 1.13

1.6 - 0.67 x 0.49

fy= 0.85 x 11.85 x

2400= ### kg

1.13

2.3.7 Perhitungan Pembesaran Momen

Ncr =Ab x fy

2

Ncrbx =11.85 x 2400

= 41166.71 kg0.831 2

Ncrby =11.85 x 2400

= 117366.49 kg0.492 2

2.3.7.1 Komponen Struktur Ujung Sederhana Cm = 1

Sbx =Cmx

1

1 - (Nu

)Ncrbx

Lantai Dasar

Sbx = 1 = 1.001 (Tarik)

24.38

Nn

Nn

p

px=

py=

c =x

c

=1.6 - 0.67 c

Nn = Ag

c =y

c

=1.6 - 0.67 c

Nn = Ag

c


50/168

-41166.71

Sby =1

= 1.000 (Tarik)

1 - (24.38

)117366.49

Sbx =

1

= 1.001 (Tekan)1 - ( 54.844 )41166.71

Sby =1

= 1.000 (Tekan)

1 - (54.844

)117366.49

Lantai 1

Sbx =1

= 1.000 (Tarik)

1 - (15.6

)41166.71

Sby =1

= 1.000 (Tarik)

1 - (

15.6

)117366.49

Sbx =1

= 1.001 (Tekan)

1 - (35.1

)41166.71

Sby =1

= 1.000 (Tekan)

1 - (35.1

)117366.49

2.3.8 Kontrol Gaya Kombinasi

2.3.8.1 Angin Dari Arah Tegak Lurus Dinding (tarik)

Lantai Dasar

Nu = 24.375 = 0 < 0.2 OK24174

Nu+

Mux x Sbx+

Muy x Sby< 1

2 x x Mnx x Mny

24.375+

49.4 x 1.001+

2.390 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.08 < 1

OK

Lantai 1

Nu=

15.6= 0 < 0.2 OK

24174

Nu + Mux x Sbx + Muy x Sby < 12 x x Mnx x Mny

15.600+

39.5 x 1.000+

2.219 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.07 < 1

OK

2.3.8.2 Angin Dari Arah Tegak Lurus Gevel (tekan)

Lantai Dasar

Nu=

54.84= 0 < 0.2 OK

24174

Nu

+

Mux x Sbx

+

Muy x Sby

< 12 x x Mnx x Mny

. Nn

. Nn b

. Nn

. Nn b

. Nn

. Nn b


51/168

54.844+

21.9 x 1.001+

2.390 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.05 < 1

OK

Lantai 1

Nu

=

35.1

= 0 < 0.2 OK24174

Nu+

Mux x Sbx+

Muy x Sby< 1

2 x x Mnx x Mny

35.100+

17.6 x 1.001+

2.219 x 1.000< 1

2 x 24174 0.9 x 1003 0.9 x 105

0.04 < 1

OK

2.4 Perencanaan kolom Gevel

2.4.1 Data Perencanaan

Panjang Beban Atap Regel 5 = 3 m Panjang Cantilever = 1 m

Panjang Beban Atap Regel 2 = 3 m Jarak Kuda-kuda = 4 m

Lebar Beban Atap Regel 5 2.5 m panjang x angin tekan

Lebar Beban Atap Regel 2 2 m = 3 x 27 = 81 kg/m

panjang x angin tekan

Tinggi Regel 5 = 7 m = 3 x 27 = 81 kg/m

Tinggi Regel 2 = 6 m

Regel 5

Luas atap yg Dipikul oleh Regel 5 ( A1 ) = Lebar Beban Atap Regel 5 x Pjg Beban Atap Regel 5

= 3 x 2.5

= 7.5

Luas Dinding Regel 5 ( A2 ) = Pjg Beban Atap Regel 5 x Tinggi Regel 5= 2.5 x 7

= 17.5

Regel 2

Luas atap yg Dipikul oleh Regel 2 ( A3 ) =Lebar Beban Atap Regel 2 x Pjg Beban Atap Regel 2

= 3 x 2

= 6

Luas Dinding Regel 2 ( A4 ) = Pjg Beban Atap Regel 2 x Tinggi Regel 2

= 2 x 6

= 12

2.4.2 Perencanaan Pembebanan2.4.2.1 Beban Mati

Regel 5

= 7.5 x 20.63 = ### kg

= 17.5 x 4.15 = 72.63 kg

= 7 x 9.3 = 65.1 kg

Regel 2

= 6 x 20.63 = ### kg

= 12 x 4.15 = 49.8 kg

= 6 x 9.3 = 55.8 kg

2.4.2.2 Beban hidup

. Nn

. Nn b

qw

regel 5 =

qw

regel 2 =

m2

m2

m2

m2

ND

atap = A1 x qD

atap

ND

Dinding = A2 x qD

Dinding

ND

Gording = Jml Gording . w Gording

ND

atap = A3 x qD

atap

ND

Dinding = A4 x qD

Dinding

ND

Gording = Jml Gording . w Gording


52/168

Regel 5

= 7.5 x 20 = 150 kg

Regel 2

= 6 x 20 = 120 kg

2.4.2.3 Beban Angin

Regel 5

0.13 x 81 x 7 2 = ### kgm

Regel 2

0.13 x 81 x 6 2 = 364.5 kgm

2.4.3 Syarat Kekakuan

Regel 5

Y =h

=700

= 3.5 cm200 200

Ix = 5 x q x384 E x Y

5x

4.96 x 7 4 = 2215.767

384 0.02 x 3.5

===> Ix Profil yg Dipakai > 2215.767

Pakai Profil :

WF 175 x 175 x 7.5 x 11

A = 51.21 tf = 11 mm Zx = ###

W = 40.2 kg/m Ix = 2880 Zy = ###

a = 175 mm Iy = 984 h = 175 - 2 x ( 11 + 12 )

bf = 175 mm tw = 7.5 mm = 136 mm

iy = 4.38 cm ix = 7.5 cm Sx = 2050 mmr = 12 cm

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 370 Mpa

fy = 2400 240 Mpa

Nd Profil = 7 x 40.2 = 281.4 kg

Nd total = Nd atap + Nd (Dinding+Gording ) + Nd Profil

= ### + ### + 281.4 = ### kg

NL Total = NL atap = 150 kg

Mw = ### kgm

U = ( 1.2D + 1.6L+ 1.6W ) x 0.75

Nu = ( 1.2 x ### + 1.6 x 150 ) x 0.75 = ### kgMntx = 1.6 x Mw x 0.75 = 1.6 x ### x 0.75 = ### kg

Regel 2

Y =h

=600

= 3 cm200 200

Ix =5

xq x

384 E x Y

5x

3.65 x 6 4 = 1025.156

384 0.02 x 3

===> Ix Profil yg Dipakai > 1025.156

Pakai Profil :WF 150 x 100 x 6 x 9

NL

atap = A1 x qL

atap

NL

atap = A2 x qL

atap

Mw = 1/8 x qw x (h)2 =

Mw = 1/8 x qw x (h)2 =

L4

cm4

cm4

cm2 cm3

cm4 cm3

cm4

kg/cm2 =

kg/cm2 =

L4

cm4

cm4


53/168

A = 26.84 tf = 9 mm Zx = ###

W = 21.1 kg/m Ix = 1020 Zy = 45.88

D = 148 mm Iy = 151 h = 150 - 2 x ( 9 + 11 )

Bf = 100 mm tw = 6 mm = 116 mm

iy = 2.37 cm ix = 6.17 cm Sx = 138 mm

r = 11 cm

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 370 Mpa

fy = 2400 240 Mpa

Nd Profil = 6 x 21.1 = 126.6 kg

Nd total = Nd atap + Nd (Dinding+Gording ) + Nd Profil

= ### + 105.6 + 126.6 = ### kg

NL Total = NL atap = 120 kg

Mw = 364.5 kgm

U = ( 1.2D + 1.6L+ 1.6W ) x 0.75

Nu = ( 1.2 x ### + 1.6 x 120 ) x 0.75 = ### kg

Mntx = 1.6 x Mw x 0.75 = 1.6 x 364.5 x 0.75 = 437.4 kg

2.4.4 Kontrol Tekuk

Regel 5

untuk arah x :

Lkx = 700 cm

x =Lkx

=700

= 93.33ix 7.5

fy=

93.33x

2400= 1.03

E 2000000

Ncrbx = = 2 x 2000000 x 51.21

93.33 2

= 116040.87 kguntuk Arah y :

Lky = 100 cm

y =Lky

=100

= 22.83iy 4.38

fy=

22.83x

2400= 0.25

E 2000000

Ncrby = = 2 x 2000000 x 51.21

22.83 2

= 1939245.26 kg

Tekuk Kritis Adalah Arah ====> X karena >

0.25 < < 1.21.43

=1.43

= 1.571.6 - 0.67 x 1.03

Pn = Ag . fy = 51.21 x 2400 = 122904 kg

Pu=

696.47= 0.01 < 0.2

0.85 x 122904

Pakai Rumus :

Pu+

Mux+

Muy 1

2 x x Mnx x Mny

Batang Dianggap Tidak Bergoyang Maka :

Sbx = Cmx 1 ;Cm = 1

Nu

cm2 cm3

cm4 cm3

cm4

kg/cm2 =

kg/cm2 =

c =x

2 . E . A

x 2

c =y

2 . E . A

y 2

x y

c

=1.6 - 0.67 c

. Pn

c . Pn b b


54/168

-Ncrbx

Sbx =1

= 1.006 1

1 - (696.5

)116040.87

Mux = Mntx . Sbx

Mux = ### x 1.006 = ### kgm

Regel 2

untuk arah x :

Lkx = 600 cm

x =Lkx

=600

= 97.24ix 6.17

fy=

97.24x

2400= 1.07

E 2000000

Ncrbx = = 2 x 2000000 x 26.84

97.24 2

= 56024.77 kg

untuk Arah y :Lky = 100 cm

y =Lky

=100

= 42.19iy 2.37

fy=

42.19x

2400= 0.47

E 2000000

Ncrby = = 2 x 2000000 x 26.84

42.19 2

= 297583.57 kg

Tekuk Kritis Adalah Arah ====> X karena >

0.25 < < 1.2

1.43=

1.43= 1.62

1.6 - 0.67 x 1.07

Pn = Ag . fy = 26.84 x 2400 = 64416 kg

Pu=

464.38= 0.01 < 0.2

0.85 x 64416

Pakai Rumus :

Pu+

Mux+

Muy 1

2 x x Mnx x Mny

Batang Dianggap Tidak Bergoyang Maka :

Sbx =Cmx

1 ;Cm = 1

1 - ( Nu )Ncrbx

Sbx =1

= 1.008 1

1 - (464.4

)56024.77

Mux = Mntx . Sbx

Mux = 437.4 x 1.008 = ### kgm

2.4.5 Menentukan Mnx

Regel 5

* Penampang Profil

Untuk Sayap : Untuk Badan :

bf 170 h 16802 tf fy tw fy

c =x

2 . E . A

x 2

c =y

2 . E . A

y 2

x y

c

=1.6 - 0.67 c

. Pn

c . Pn b b

2.125.0


55/168

175

170 136

1680

2 11 240 7.5 240

7.95 10.97 18.1 108.4

OK OK


* Kontrol Lateral Buckling

1000 mm = 100 cm

1.76 x xE

fy

= 1.76 x 100 x200000

= ### cm2400


Mnx = Mpx = Zx . Fy = 0 x p = 0 Kgm


=

= 0.25 x 0 x 0 2 x p = 0 kgcm

= 0 kgm

Regel 2

Penampang Profil

untuk Sayap untuk Badan

#REF! 170 #REF! 1680

#REF! #REF! #REF! #REF!

#REF! #REF! #REF! #REF!

#REF! #REF!


Lateral Bracin Lb = 100 cm

Lp = #REF! cm

Ternya Lp > Lb maka Mnx = Mpx

Mnx = Mpx = Zx. Fy = #REF! * #REF! = #REF! Kgm

Mny = Zy ( 1 flen ) * fy

=

= 0.25 #REF! #REF! #REF! = #REF! kgcm

= #REF! kgm

2.4.6 Persamaan Interaksi

Pu Mux Muy

Lateral Bracing = LB

=

LP

= iY

LB

LP

1/4 x tf x bf2 x fy

fytf

b 170

2

fyt

h 1680

fyEiyLp *76.1=

fybftf *)2**4/1(x x x


56/168

2 x x Mnx x Mny

Regel 5

#REF! + 598.94 + 0

0.17 x 0.9 #REF! 0.9 #REF!

#REF! + #REF! +

#REF! < 1

OK

Regel 2

#REF! + #REF! + 0

0.17 #REF! 0.9 #REF! 0.9 #REF!

#REF! + #REF! +

#REF! < 1

OK

2.5 Perencanaan Penggantung Gording Dinding Samping dan Gevel

2.5.1 Data Penggantung Gording

Jarak Kuda - Kuda = 400 cmJumlah Penggantung = 2 buah

Jumlah Gording Gev = 7 buah

Jumlah Gording Dind = 3 buah

Jarak Penggantung = ### cm

Jarak antara Gevel = 300 cm

Jarak Antar Gordng Horizon 125 cm

Jarak Antar Gordng Horizon 100 cm


Dinding Samping

Beban Mati

Berat Sendiri Gording = 0 kg/m

Berat Seng Gelombang = 4.15 kg/m= 4.15 kg/m

Alat Pengikat = 0.1 4.15 = 0 kg/m

= 4.15 kg/m

= 16.6 kg

Gevel

Beban Mati

Berat Sendiri Gording = 0 kg/m

Berat Seng Gelombang = 4.15 kg/m

= 4.15 kg/m

Alat Pengikat = 0.1 4.15 = 0.42 kg/m= 4.57 kg/m

c . Pn b b

x x x

x x x

x

KudaJarakKudaqRa = *

x


57/168

= 13.7 kg

2.5.3 Perhitungan Gaya

2.5.3.1 Penggantung Gording Tipe A

Dinding Samping `

Ra = 23.24 kg

Ra Total = Ra * jumlah Gord Ra = 69.72 kg

Gevel `

Ra = 19.17 kg

Ra Total = Ra * jumlah Gord Ra = ### kg

2.5.3.2 Penggantung Gording Tipe B

Dinding Samping

0.94

0.75

43.14

Rb = 69.72 = ### kg

0.68

Gevel

1.4

0.95

54.44

Rb = ### = ### kg

0.81


Dinding Samping

Pu = ### kg

BJ 37 f 0 kg/cm2

fy = 0 kg/cm3

GevelPu = ### kg

BJ 37 f 0 kg/cm2

fy = 0 kg/cm3


Dinding Samping

Pu = fy Ag dengan = 0.9

Ag perlu = Pu = ### = ### cm2

0 ###

GevelPu = fy Ag dengan = 0.9

o

o

=arctgn=

=

Sin

RR AB =

4*Agd=

JarakGevelqRa *=

=arctgn=

=

Sin

RR AB =


58/168

Ag perlu = Pu = ### = ### cm2

0 ###


Dinding SampingPu = fu 0.75 Ag dengan = 0.75

Ag Per Pu = ### = ### cm2

fu 0.75 0 ###

= ### cm2

= ### 4 d = ### cm

3.14

Pakai 10 mm

Dinding Samping

Pu = fu 0.75 Ag dengan = 0.75

Ag Per Pu = ### = ### cm2

fu 0.75 0 ###

= ### cm2

= ### 4 d = ### cm

3.14

Pakai 10 mm


Dinding Samping

Jarak Penggantung ### cm

Panjang Rb = ### + 15625

Panjang Rb = ### cm

1 > ###

500

1 > 0.37

24/1 dAg =

500

PanjangRbd

x

4*Agd=

24/1 dAg =

x

22ontalrdingHorizJrkantarGogtungGordinJrkPengganPanjangRb +=


59/168

OK

Gevel

Jarak Penggantung 100 cm

Panjang Rb = 10000 + 10000

Panjang Rb = ### cm

1 > ###

500

1 > 0.28

OK

2.6 Perencanaan Ikatan Angin Dinding

2.6.1 Data Perencanaan Ikatan Angin Dinding

Tekanan Angi 0 kg/m2

Koefisien Ang 0.9

a1 = 300 cm a2 = 200 cm

0 = 0 0

2.6.2 Perhitungan Tinggi Ikatan Angin ( h )

h1 = 9 m

h2 = 9 + 2 tg 0.44 = 9.93 m

h3 = 9 + 4 tg 0.44 = 10.87 m

h4 = 9 + 6 tg 0.44 = 11.8 m

h5 = 9 + 9 tg 0.44 = 13.2 m

2.6.3 Perhitungan Gaya - Gaya yang Bekerja

R = 1/2 W C a h

R1 = 0.50 0 #REF! 1 9 = #REF! kg

R2 = 0.50 0 #REF! 2 9.93 = #REF! kg

R3 = 0.50 0 #REF! 2 10.87 = #REF! kg

R4 = 0.50 0 #REF! 2.5 11.8 = #REF! kg

R5 = 0.50 0 #REF! 3 13.2 = #REF! kg

Rtotal = ( R1+R2+R3+R4+(R5/2)) = #REF! kg

2.6.4 Perencanaan Dimensi Ikatan Angin

500

PanjangRbd

22ontalrdingHorizJrkantarGogtungGordinJrkPengganPanjangRb +=

=

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x


60/168

tg = 1

4

= 0.25

= 0.24 rad

R1 = #REF! kgRtotal = #REF! kg

2.6.4.1 Menghitung gaya Pada Titik Simpul

Pada Titik Simpul A

V = 0

Rtotal + S1 = 0

S1 = - Rtotal

S1 = #REF! kg

H = 0

S2 = 0

Pada Titik Simpul B

EV = 0

R1 + S1 +S3 Cos = 0

S3 = #REF! kg


Pu = #REF! kg

BJ 37 f 0 kg/cm2

fy = 0 kg/cm3


Pu = fy Ag dengan = 0.9

Ag perlu = Pu = #REF! = #REF! cm2

0 #REF!


Pu = fu 0.75 Ag dengan = 0.75

Ag Per Pu = #REF! = #REF!

fu 0.75 0 #REF!

= #REF! cm2

= #REF! 4 d = #REF! cm3.14

Cos

SRS

)( 113

=

24/1 dAg =

4*Ag

d=

75.0*6.1*3SPu =

x


61/168

Pakai 12 mm


Jarak Kuda - 400 cm

Panjang S3 = 0 + 0

Panjang S3 = 0 cm

1.2 > 0

500

1.2 > 0

OK

500

3PanjangSd

22 Re23 talgelHorizonJrkantarKudadaJrkantarKuPanjangS +=


62/168

Start

Masukkan Data - Data Perencanaan Bondex dan Balok Anak :Panjang Bentang Beban Bondex Yang Dipikul Balok Anak = ?

Panjang Balok Anak = ?Berat Sendiri Beton = ?

Berat Sendiri Bondex = ?Berat Spesi per cm Tebal = ?

Berat Tegel = ?Beban Berguna = ?

Hitung Pembebanan terhadap Balok Anak :Beban Mati

Beban Hidup

Hitung Tebal Lantai BondexTebal Lantai Bondex Dicari dengan Menggunakan Tabel yang

ada dengan memperhitungkan Beban Berguna yang akanDisalurkan Bondex ke Balok Anak sebagai Dasar Perencanaan.

T = ?

Hitung Luasan Tulangan Negatif BondexLuasan Tulangan Negatif Bondex Dicari dengan Menggunakan

Tabel yang ada dengan memperhitungkan Beban Berguna yangakan Disalurkan Bondex ke Balok Anak sebagai Dasar

Perencanaan.A = ?

Asumsikan Diamter Tulangan NegatifBondex : = ? Mm

Hitung Banyaknya Tulangan Yang Diperlukan Tiap 1 m :A/As = ?

Hasilnya Dibulatkan Keatas

Hitung Jarak Tulangan Tarik :Jarak Tulangan Tarik = Jarak Tulangan yang Diperlukan ( 1m ) Dibagi dengan Banyaknya Tulangan yang diperlukan

dengan Jarak yang Telah Ditetapkan Diatas

Perencanaan PembebananBeban Mati

Beban Hidup

Hitung qU, Mu Max dan Du Max :qU = 1.2 qD + 1.6 qL

2

8

1

max lqMu u=

lqDu u2

1

max=


63/168

KO

OK

Sayap Badan

OK OK

KO KO

OK OK

KO KO

OK KO

Pilih Profil Baja Dimana Ix-nya Harus > Ix Minimum :A = ? ; W = ? ; a = ? ; bf = ? ; iy = ? ;tf = ? ; Ix = ? Iy = ? ; tw = ? ; Zx = ? ; Zy

= ? ; h = ? ; fu = ? ; Fy = ?

Perencanaan Pembebanan + Berat ProfilBeban Mati

Beban Hidup

Hitung qU, Mu Max dan Du Max ( Berat Profil Dimasukkan ) :qU = 1.2 qD + 1.6 qL

2

8

1max lqMu u= lqDu u

2

1max =

KONTROL LENDUTAN BALOKDimana Y ijin = L/360

EIx

lqLqDY

4*)(

384

5max

+=

Y mak < Y ijinPerbesar Profil

KONTROL LOKAL BUCKLINGHitung p, r Penampang Sayap dan p, r Penampang Badan :

Sayap Badan

fyp

170=

fyp

1680=

t

h

ry

rff

=370

y

rf

2550=

tf

b

2

tf

b

2p

t

hp

Profil KompakMnx = Mnp

tf

b

2

p

r

Profil Tak Kompak

pr

pMrMpMpMn

= )(

Profil Langsing

2)/( rMrMn =

Profil Langsing

p t

h

r

2)/( rMrMn =

1 2

Mnx Sayap > MnxBadan

Profil KompakMnx = Mnp

Profil Tak Kompak

pr

pMrMpMpMn

= )( 2

PERHITUNGAN Ix PROFIL MINIMUMDimana Y ijin = L/360

EY

lqLqDIx

4*)(

384

5 +>


64/168

KO KO

OK OK

OK KO

KO

OK

OK

KO

Ambil Mnx BadanLocal Buckling

Ambil Mnx SayapLocal Buckling

KONTOL LATERAL BUCKLINGHitung p dan r daripada Lateral Buckling

fy

EiyLp *76.1=

2

21 11)( L

L

y fXf

XrLr ++=

)1(2 +=

EG

21

EGJA

SxX

=

Iy

Iw

GJ

SX 22 )(4=

b p

Bentang PendekMnx = Mpx

bp r

Bentang Menengah

MpLpLr

LLrMpMrMrCbMn

+= ))(((

Bentang Panjang

MpIIL

EGJIE

LCbMcrMn wyy +==

2)(_

Mnx Local Buckling > Mnx LateralBuckling

Ambil Mnx Lateral Buckling Ambil Mnx Local Buckling

Jarak Lateral Bracing b :b = ?

KONTROL KUAT RENCANA GESERHitung

fytw

h 1100

tw

h

Vn = 0.6 fy Aw

Hitung : 0.9 Mnx

0.9 Mnx > Mu maxPerbesar Profil


65/168

OK

KO

KO

OK

fytw

h

fy

13701100

y

wwy

fh

tAfVn

11006.0=

2)(

900000

w

w

th

AVn =

Hitung 0.9 Vn

0.9 Vn > Vu Max

Profil Dapat Dipakai

Perbesar Profil


66/168


3Perencanaan Bondex dan Balok Anak3.1 Data - Data perencanaan

Beban Hidup : 400 Kg/m2Beban Finishing : 90 Kg/m2

Beban Berguna : 490 Kg/m3

Berat Beton Kering : 2400 kg/m3

Panjang Bentang Beban Bondex yang Dipikul Oleh Balok Anak : 3 m

Panjang Balok Anak : 4 m

3.2 Perencanaan Pelat Lantai Bondex

3.2.1 Data Perencanaan

Berat Sendiri Beton = 2400 kg/m3

Berat Sendiri Bondex = 10.1 kg/m2Berat Spesi per cm Tebal = 21 kg/m2

Berat Tegel = 24 kg/m2


Beban Mati

Berat Beton = 2400 * 0.12 = 288 Kg/m2

Berat Bondex = 10.1 Kg/m2

Berat Spesi 2 Cm = 21 * 2 = 42 Kg/m2

Berat Tegel 2 Cm = 24 * 2 = 48 Kg/m2

qD = 388.1 Kg/m2

Beban Hidup

Beban Hidup Lantai gudang = 400 Kg/m2

Beban Finishing = 90 Kg/m2

qL = 490 Kg/m2

3.2.3 Perencanaan Tebal Lantai Beton dan Tulangan Negatif

3.2.3.1 Perencanaan Tebal Lantai

qL = 490 kg/m2

Beban Berguna yang Dipakai = 500 kg/m2

Jarak Antar Balok = 300 cm

Jarak Kuda - Kuda = 400 cm

Dari Tabel Brosur ( Bentang Menerus dengan Tulangan Negatif ),didapat :

t = 12 mm

A = 3.57 cm2/m

3.2.3.2 Perencanaan Tulangan Negatif

10 mm

As = 0.79 mm2

Banyaknya Tulangan Yang diperlukan Tiap 1 m = A = 3.57

As 0.79

= 4.55 Buah

= 5 Buah

Jarak Tulangan Tarik = 200 cm

Direncanakan Tulangan Dengan =


67/168

3.3 Perencanaan Dimensi Balok Anak


Beban Mati ( D )

Bondex = 3 10.1 = 30.3 kg/m

Plat Beton = 3 0.12 2400 = 864 kg/mTegel + Spesi = 3 90 = 270 kg/m

qD = 1164.3 kg/m

Beban Hidup ( L )

qL = 3 490 = 1470 kg/m

3.3.3 Perhitungan qU , Mu Max dan Du Max

qU = 1.2 qD + 1.6 qL

qU = 1.2 1164.3 1.6 1470 = 3749.16 Kg/m

= 0.13 3749.16 16 = 7498.32 Kgm

= 0.5 3749.16 4 = 7498.32 Kg

3.3.4 Perhitungan Ix Profil Yang Diperlukan

Y = L = 400 = 1.11

360 360

Ix > 5 ( 11.64 14.7 ) 2.56E+10384 2100000 1.11

Ix > 3763.29 cm4

3.3.5 Perencanaan Profil WF untuk Balok Anak

250 x 125 x 6 x 9

A = 37.66 cm2 tf = 9 mm Zx = 351.86 cm3

W = 29.6 kg/m Ix = 4050 cm4 Zy = 72.02 cm3

a = 250 mm Iy = 294 cm4 h = 208 mmbf = 125 mm tw = 6 mm r = 12 mm

iy = 2.79 cm ix = 10.4 cm 351.86

72.02

Mutu Baja = BJ 37

fu = 3700 kg/cm2

fy = 2400 kg/cm2

3.3.6 Perencanaan Pembebanan + Beban Profil

Beban Mati ( D )

Bondex = 3 10.1 = 30.3 kg/m

Plat Beton = 3 0.12 2400 = 864 kg/m

Tegel + Spesi = 3 90 = 270 kg/mBerat Profil = = 29.6 kg/m

Pasang Tulangan Tarik 10 - 200

2

81max lqMu u=

lqDu u2

1max =

EY

lqLqDIx

4*)(

384

5 +>


68/168

qD = 1193.9 kg/m

Beban Hidup ( L )

qL = 3 490 = 1470

3.3.7 Perhitungan qU , Mu Max dan Du Max ( Berat Profil Dimasukkan )qU = 1.2 qD + 1.6 qL

qU = 1.2 1193.9 1.6 1470 = 3784.68 Kg/m

= 0.13 3784.68 16 = 7569.36 Kgm

= 0.5 3784.68 4 = 7569.36 Kg

3.3.8 Kontrol Lendutan Balok

Y = L = 400 = 1.11

360 360

= 5 ( 11.94 14.7 ) 2.56E+10

384 2100000 4050

= 1.04 < 1.11

OK

3.3.9 Kontrol Kuat Rencana Momen Lentur

3.3.9.1 Kontrol Penampang

untuk Sayap untuk Badan

125 170 208 1680

18 15.49 6 15.49

6.94 10.97 34.67 108.44

OK OK


Mp = fy * Zx

= 2400 * 351.86

= 844466.4 kgcm

= 8444.66 kgm


Jrk Pengikat Lateral : 1000 mm = 100 cm

Lp = 141.75 cm

2

8

1max lqMu u=

lqDu u2

1max =

EIx

lqLqDY

4*)(

384

5max

+=

fytf

b 170

2

fyt

h 1680

EiyLp *76.1=


69/168

Ternyata Lp > Lb maka Mnx = Mpx

Mnx = Mpx = Zx. Fy = 351.86 * 2400 = 8444.66 Kgm

Mny = Zy ( 1 flen ) * fy

== 0.25 0.9 156.25 2400 = 84375 kgcm

= 843.75 kgm

0.9 Mp = 0.9 * 8444.66 = 7600.2 kgm

0.9 Mp > Mu

7600.2 > 7569.36

OK

3.3.9.3 Kontrol Kuat Rencana Geser

208 < 1100

6 15.49

34.67 < 71

Plastis

Vn = 0.6 fy Aw

= 0.6 2400 0.6 25

= 21600 Kg

Vu < Vn

7569.36 < 0.9 21600

7569.36 < 19440

OK

y

fybftf *)2**4/1(x x x

fytw

h 1100


70/168

4Perencanaan Tangga Baja

4.1 Data Perencanaan

Tinggi tangga = 250 cm

Lebar injakan (i) = 28 cm

Panjang Tangga = 600 cmLebar Pegangan Tangga = 10 cm

4.2 Perencanaan Jumlah Injakan Tangga

4.2.1 Persyaratan - Persyaratan Jumlah Injakan Tangga

60 cm < ( 2t + I ) < 65 cm

25 < a < 40

Dimana : t = tinggi injakan (cm)

i = lebar injakan (cm)

a = kemiringan tangga

4.2.2 Perhitungan Jumlah Injakan Tangga

Tinggi tanjakan (t) = 65 - 28 / 2

= 18.5 cm

Jumlah Tanjakan = 250 = 13.51 buah

18.5

= 14 buah

Jumlah injakan (n) = 14 buah

Lebar Bordes = 600 392 = 208 cm

Lebar Tangga = 200 20 = 180 cm

a = 32.54 0 = 0.57 rad

392 cm 208 cm

180 cm

180 cm

4.3 Perencanaan Pelat Tangga

4.3.1 Perencanaan Tebal Pelat Tangga

Tebal Pelat Tangga = 4 mm

Berat Jenis Baja = 7850 kg/m3

Tegangan Leleh Baja = 2400 kg/m2

4.3.2 Perencanaan Pembebanan Pelat Tangga

o o


71/168

Beban Mati

Berat Pelat = 0 1.8 7850 = 56.52 kg/m'

Alat Penyambung (10 %) = 5.65 kg/m'

qD = 62.17 kg/m'

Beban Hidup

qL = 500 x 1.8 = 900 kg/m'

= 0.13 62.17 0.08 = 0.61 kgm

= 0.13 900 0.08 = 8.82 kgm

Mu = 1.4 0.61 = 0.85 kgm

Tidak Menentukan

Mu = 1.2 0.61 + 1.6 8.82 = 14.84 kgm

Menentukan

4.3.5 Kontrol Momen Lentur

= 0.25 180 0.16 =

1639_konstruksi baja gudang disertai contoh perhitungan gudang

Documents