PERENCANAAN CHECK DAM BATANG KURANJI

KOTA PADANG

Rahmad Hidayat1, Hendri Gusti Putra

1, Khadavi

2

1 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan Universitas Bung Hatta

E-mail : the_coutow@yahoo.com 2 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Bung Hatta

Abstrak

Check dam adalah bangunan melintang sungai yang dibuat untuk pengendali sedimen, karena

adanya aliran air dengan konsentrasi sedimen yang cukup besar, dimana sedimen tersebut berasal

dari erosi pada bagian hulu sungai yang mengakibatkan aliran debris. Sungai Kuranji adalah

sungai yang mempunyai tingkat kerawanan yang cukup tinggi terhadap timbulnya bahaya

aliran debris yaitu aliran sedimen yang mempunyai tingkat konsentrasi sedimen tinggi yang

terdiri dari lumpur, pasir, kerikil dan batu-batuan.

Dari analisa hidrologi di dapat hujan rencana R50th = 649,624 mm, debit banjir Q50th = 963,597

m3/dtk, untuk satu kali banjir periode ulang Q50th dibutuhkan 1 buah bangunan pengendali

sedimen. Bangunan checkdam direncanakan tipe tertutup dengan lubang drainase (drain hole)

dengan tinggi checkdam 9 m. Dari perhitungan konstruksi checkdam direncanakan lebar

pelimpah 64 m, kemiringan tubuh bagian hulu 0,6, tinggi sub dam 3 m, panjang apron 40 m,

tebal lantai apron 2 dan drain hole 5 buah dengan ukuran 1 m x 1 m. Stabilitas konstruksi

checkdam diperhitungan terhadap guling, geser, eksentrisitas dan tegangan tanah, dari hasil

perhitungan stabilitas bangunan checkdam memenuhi persyaratan. Dalam perencanaan

checkdam untuk penentuan lokasi harus dilakukan survei dan analisa sehingga tidak terjadi

kesalahan, untuk medimensi konstruksi checkdam harus memperhatikan kriteria dari

perencanaan checkdam.

Kata kunci : chekdam, sedimen, curah hujan

DESIGN OF CHECK DAM KURANJI RIVER

PADANG CITY

Rahmad Hidayat1, Hendri Gusti Putra

1, Khadavi

2

1 Department of civil engineering, Faculty of civil engineering and planning, Bung Hatta

University

E-mail : the_coutow@yahoo. com 2 Department of civil engineering, Faculty of civil engineering and planning, Bung Hatta

University

Abstract

Check dams are transversely building stream created for sediment control, because of the

flow of water with considerable sediment concentration, where sediments are derived

from erosion in the upper reaches of the river resulting debris flow. Kuranji River is a

river that has a fairly high level of vulnerability to debris flow hazards is the flow of

sediment that have a high level of concentration of sediment consisting of mud, sand,

gravel and rocks.

From the analysis of hydrology in the rain can plan R50 years = 649.624 mm, flood

dischargem 3m/dtk Q50 years=963.597, for the one-time flood return periodic required

2

1 piece Q50 the sediment control structures. Check dam planned building types

covered with a drainage hole (drain hole) with a height of 9m check dam. From the

calculation of the planned construction check dam spillway width 64 m, the slope of

the upper body 0,6, 3 m high sub dam, apron length 40 m, thick apron floor drain

holes 2 and 5 pieces with a size of 1 m x 1 m. Stability check dam reckoned to

bolster construction, sliding, eccentricity and ground voltage, the stability of the

calculation check dam building requirements. In planning check dam for determining

the location of the survey and analys is should be carried out so as to avoid

mistakes, to dimension check dam constructions hould pay attention to the criteria of

design of check dam.

Keywords: chekdam, sediment, rainfall

Pendahuluan

Hal pokok dalam perencanaan check

dam adalah sejauh mana sedimen yang

mampu di tamping atau dikendalikan oleh

bangunan ini. Prinsip stabilitas check dam

terhadap gaya guling dan gaya geser yang

ada pada bangunan untuk mencegah

kerusakan yang diakibatkan oleh aliran air

dan sedimen yang sangat penting.

Pertimbangan lain dengan adanya

perencanaan check dam ini adalah Jika

dipandang dari segi ekonomis, biaya

pembangunan dan perawatan tidak terlalu

mahal dan dari segi kemanan artinya

aman untuk konstruksi itu sendiri yaitu

bangunan mampu menahan aliran sedimen.

Kondisi topografi Batang Kuranji

relative curam dan bergelombang yang

banyak terdapat cekungan-cekungan juga

dataran tinggi. Batang Kuranji merupakan

kawasan yang dikelilingi dengan daerah

perbukitan. Secara fisiotrafis sub DAS

Kuranji sebagian besar merupakan

pegunungan.

Tujuan dari perencanaan bangunan

pengendali sedimen pada sungai Batang

Kuranji di Kota Padang adalah :

1. Untuk mengamankan daerah sekitarnya

yang berupa daerah permukiman dari

ancaman banjir sedimen.

2. Mengendalikan dasar dan alur sungai

untuk pengamanan fungsi bangunan

pengairan yang ada.

3. Menciptakan rasa aman bagi penduduk

yang tinggal disekitar sungai.

Metodologi

Studi literaturnya merujuk pada buku-

buku yang berkaitan dengan check dam yaitu

mengenai pengolahan data untuk disain

bangunan check dam seperti :

1. Analisa hidrologi untuk curah hujan

digunakan metode Sebaran Normal dan

EJ.gumbel dan Gumbel.

2. Analisa debit banjir menggunakan

metode Rasionaldan Der Weduwen.

Pengumpulan data di dimulai dengan

mengumpulkan data sekunder yang ada pada

3

Dinas Pengelolaan Sumber Daya Air

Provinsi Sumatera Barat, seperti:

1. Peta Topografi Wilayah Sungai Batang

Kuranji Kota Padang

2. Nama Stasiun Curah Hujan dan data

Curah hujan yang digunakan untuk

menghitungcurah hujan maksimum dan

debit banjir.

Analisa dan perhitungan pada bangunan

Check dam dimana pada tahap ini diuraikan

tentang Perencanaan bangunan pengendali

sedimen pada Sungai Batang Kuranji Kota

Padang.

Hasil dan Pembahasan

1 Hidrologi

Hasil perhitungan curah hujan tahunan

menggunakan metode poligon thiessen

Tabel 1.Curah Hujan Tahunan Maksimum

Batang Kuranji Metode Polygon Thiessen

Perhitungan curah hujan rencana:

1. Hasil perhitungan curah hujan rencana

sebaran normal dan EJ.gumbel

Tabel 2. Perhitungan data hujan rencana

periode ulang metode Sebaran Normal dan

Gumbel

2. Hasil perhitungan curah hujan rencana

log normal dan log pearson III

Tabel 3. Perhitungan data hujan rencana

periode ulang metode Log Normal dan Log

Pearson III

Berdasarkan perhitungan uji kesesuaian

distribusi curah hujan Chi kuadrat dari

metode sebaran normal dan gumbel, dan

metode log normal dan log pearson III di atas

data yang dapat diterima dan dipakai adalah

data Log Normal dan Log Person III. Untuk

perhitungan dalam analisa curah hujan

rencana seterusnya digunakan data Log

normal dan Log Pearson III.

Untuk perhitungan debit banjir rencana

dipakai metode Rasional dan Der Weduwen.

Tabel 4. Rekapitulasi Debit Banjir Rencana

Metode Rasional Dan Der Weduwen

Dari kedua perhitungan debit banjir, untuk

debit banjir rencana yang dipakai hasil rata-

Curah Hujan Max

(xi) mm1 2001 413.582 2002 580.673 2003 513.434 2004 631.335 2005 691.856 2006 487.277 2007 572.038 2008 562.529 2009 312.46

10 2010 333.20

509.83

No Tahun

Rerata

Periode Ulang KT RT

2 Tahun 0.0000 510.108

5 Tahun 0.8416 615.150

10 Tahun 1.2816 670.068

25 Tahun 1.7507 728.617

50 Tahun 2.0573 766.885

100 Tahun 2.3263 800.459

Periode Ulang G Log RT RT ( mm )

2 Tahun 1.368 2.853 513.06

5 Tahun 0.846 2.793 620.28

10 Tahun 0.991 2.809 644.79

25 Tahun 1.036 2.815 652.60

50 Tahun 1.019 2.813 649.62

100 Tahun 0.981 2.808 643.10

Periode Rasional Der Weduwen

Tahun(t) (m3/det) (m3/det)

2 778.86 737.318 1516.178 758.589

5 941.62 863.287 1804.907 903.704

10 978.82 904.030 1882.850 943.925

25 990.68 903.492 1894.172 953.336

50 986.17 916.025 1902.195 963.597

100 976.27 901.722 1877.992 963.996

Jumlah Rata-rataDebit

L Tc RT I Tt

Qt

S (m) (Km2) (Menit) (mm) (mm/jam) (m

3/Det)

2 0.06 22700 44.00 130.19 513.064 106.123 778.86

5 0.06 22700 44.00 130.19 620.277 128.300 941.62

10 0.06 22700 44.00 130.19 644.787 133.369 978.82

25 0.06 22700 44.00 130.19 652.596 134.985 990.68

50 0.06 22700 44.00 130.19 649.624 134.370 986.17

100 0.06 22700 44.00 130.19 643.103 133.021 976.27

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

Periode

Angka

Pengaliran

Kemiringan

Sungai

(C)

2 5 10 25 50 100

Sebaran Normal

dan Gumbel 510.108 615.150 670.068 728.617 766.885 800.459

Log Normal dan

Log Pearson III713.064 620.277 644.787 652.596 649.624 643.103

4

L=4.n.H

H=9m

L=2.n.H

A1

.Lo

3/4.Lo

Lo

rata dari kedua perhitungan dua metode

tersebut adalah nilai rata-rata pada peiode 50

tahun = 963,597m3/dt.

2 Konsentrasi sedimen (cc)

)tan)(tan(

tan

ws

wCc

Dimana:

s = Densitas Sedimen

= 2,65t/m3

w = Densitas air

= 1 t/m3

= Sudut geser dalam tanah

= 300

= kemiringan sungai

= 0,06

)06,030)(tan165,1(

07,01

xCc

Cc = 0,08

3. Estimasi Volume Aliran Sedimen

xfrCcxn

CcARVs

)1()1(

10.. 324

Dimana:

Vs = Volume sedimen sekali banjir

(m3)

A = Cathment Area Potensi

sedimen

yang ditinjau

= 44 km2

R24 = Debit banjir pada periode ulang

50 tahun= 963,597mm

n = Porositas

= 0,4

Cc = Konsentrasi sedimen/debris

= 0,08

Fr = Koefisien run off

= 0,1

1,0)08,01()4,01(

08,01044597,963 3x

x

xxxVs

Vs = 674.803,079 m3

Estimasi volume aliran sedimen berdasarkan

analisa diatas adalah 674.803 m / sekali

banjir.

4. Kapasitas tampung Check Dam

Gambar 1. Tampungan Check Dam

Io = kemiringan asli dasar sungai disekitar

lokasi check dam (0,02)

Istatik = . Io

= . 0,02 = 0,01

Idinamik = 2/3.Io

= 2/3 . 0,02 = 0,013

H = 9

B = 80 m

L1 = H / (Io-Is)

= 9 / (0,02 0,01) = 900 m

L2 = H / (Io-Id)

= 9 / (0,02 0,013) = 2.250 m

A1(death storage) = x H x L2

= x 9 m x 450 m = 10.125 m2

V tampungan total = A1 x B

5

B1

B2

h3

w

m

1

V = 10.125 m2 x 80 m

= 662.254 m3

Maka jumlah Bangunan Pengendali Sedimen

yang di butuhkan untuk Pengendalian

Sedimen di sungai Batang kuranji

berdasarkan kapasitas tampung:

BPS 1 tampungKapasitas

andikendalik yangsedimen Jumlah n

254.662

674.803n

n = 1 (satu) buah bangunan check dam

Jadi untuk satu kali banjir periode 50 th,

dibutuhkan 1 (satu) buah Bangunan

Pengendali Sedimen (Check dam).

5. Desain Check Dam

Adapun gaya-gaya yang bekerja pada tubuh

Checkdam yang perlu diperhitungkan adalah

:

1. Berat sendiri Checkdam (self

weight of weir)

2. Tekanan air hidrostatis

3. Gaya gempa (seismic force)

4. Gaya Angkat (Uplift Pressure)

5. Tekanan lumpur dan sedimen

(sedimen pressure)

Data Desain :

Tinngi Rencana (H)= 9 m

Tinggi Pondasi = (1/3 s/d 1/4) x (hw +

hm), dimana :

hw = Tinggi air diatas Pelimpah

hm = Tinggi efektif Main Dam

hp = Kedalaman pondasi Main

Dam

= (1/4) x (4,5m +9m)

= 3,375 m 3 m.

Hujan Rencana (R50) = 649,62 mm

Debit Banjir Rencana (Q50)=963,597m3/dtk

Luas CA = 44 km2

Kemiringan Sungai = 0,06

Faktor Keamanan Guling = 1,2

Faktor Keamanan Geser = 1,2

Faktor Keamanan Eksentrisitas= 1,7

Berat Jenis Batu Kali () = 2,20 T/m3

Berat Jenis Sedimen (s) = 2,65 T/m3

Berat Jenis Air (w) =1,00 T/m3Koefisien

Gempa = 0,25

Dimensi Peluap:

Qd = (1 + ). Qw

Dengan :

= Cc = Konsentrasi aliran

sedimen

= 0,08

Qw = Debit puncak untuk

periode 50 tahun

= 963,597 m3/dt

Qd= (1 + 0,08) . 963,597

Qd= 1.040,68 m3/dt

Maka Debit yang melewati peluap dengan

debit puncak 50 tahun adalah 1.040,68m3/dt.

Checkdam direncanakan tipe tertutup dengan

memakai drain hole karena itu debit yang

mengalir diatas pelimpah Qd =Q

6

Gambar 2. Penampang Peluap

Persamaan Perencanaan Peluap:

Q = 2/15 x C x (2.g) x (3.B1 +

2B2) x h31/3

(4)

Dengan :

Q = Debit diatas pelimpah

= 1.040,68 m3/dt

C = Koefisien Debit (0,6 ~ 0,66)

= 0,6

g = Percepatan grafitasi

= 9,8 m/dt2

B1 = Lebar peluap bagian bawah

B2 = Lebar peluap bagian atas

h3 = Tinggi air diatas pelimpah

w = Jagaan

m = Kemiringan tepi peluap

= 0,5

Untuk m = 0,5 dan C = 0,6, maka rumus

diatas menjadi:

B1 = B2 (2 x m x h3)

Sehingga :

Q 3/1321 .2.38.926.015

2hBB

= (0,71 x h3 + 1,77 x B1) x h33/2

Direncanakan :

B2 = 80 % x lebar sungai pada lokasi

BPS

Dimana Lebar sungai Lb = 80 m

B2 = 80 % x 80 m

= 64 m

Maka :

B1 = B2 - h3

= 64 h3

Q = (0,71 h3 + 1,77 x (64 h3)h33/2

1.044,17= (0,71 h3 + 1,77 x (64 1,77

h3)h33/2

1.044,17= (0,71 h3 + 1,177x113,28 1,77

h3)h33/2

1.044,17= (-1,06. h3 +113,28)h33/2

Trial dan error

Didapat h3 = 4,41 m 4,5m

1.044,17 = 1.044,21..sama

Jadi tinggi air diatas pelimpah = 4,5 m

Maka B1 = 64 4,5

= 59,5m 60 m

Jadi dalam perencanaan diambil lebar peluap

bagian bawah (B1) = 60 meter

Perencanaan sub dam dan apron

Letak dan Tinggi Sub Dam Letak Sub Dam

yaitu jarak antara Main dan Sub Dam di

tentukan dengan rumus empiris.

( )( )

Dengan :

L = Jarak antara Dam utama dengan Sub

Dam (m)

H1 = Tinggi Dam utama dari permukaan

lantai (m)

= 9m.

h3 = Tinggi air di atas mercu peluap (m)

= 4,5 m

L = (1,5 2,0) x (9 m + 4,5m)

= 20,2527m

Tinggi Sub Dam :

H2 = Tinggi Sub Dam (m)

H2 = (1/3 1/4)H1

= (3 m2,25 m)

Direncanakan = 3 m

7

Asumsi II :

Rumus berikut untuk menentukan letak dan

tinggi Sub Dam bila Main Dam agak tinggi.

2bXLL w

Dengan :

Lw = Panjang terjunan (m)

X = Panjang loncatan air (m)

b2 = Lebar mercu Sub Dam (m)

Panjang terjunan :

21

2112

g

haHVlw o

3hq

V oo

1Bq

Q do

Dengan :

qo = Debit perunit lebar pada peluap

(m/dt/m)

Vo = Kecepatan aliran per m panjang

dibagi tinggi air (m/dt)

H1 = Tinggi dari permukaan lantai

sampai mercu Main Dam = 9 m

h3 = Tinggi air diatas mercu peluap (m)

= 4,5 m

g = Percepatan gravitasi bumi (m/dt)

Qd = Debit diatas mercu (m/det)

= 1.040,68 m/dt

B1 = 60 m (lebar peluap bagian bawah)

Debit perunit lebar pada peluap (qo) :

60

det/17,1044 3

0

mq

qo = 17,35 m/dt.m

Kecepatan aliran per m (Vo) :

5,4

35,170 V

Vo = 3,942 4 m/dt

Jadi panjang terjunan (Lw) :

21

8,9

5,42

17298,2

lw

Lw = 5,40 m

Panjang loncatan air :

1hX

wLbLX 2

Dengan :

X = Panjang loncatan air (m)

= Koefisien (4,5 5,0)

= diambil 5,00

b2 = Lebar mercu Sub Dam (m)= 2,50 m

hj = Tinggi loncatan air dari permukaan

lantai s/d diatas mercu Sub Dam

B1 = Lebar pelimpah bagian bawah

= 60 m

1

1B

Qq d

60

17,044.11q

= 17,34 m/dt

Kecepatan aliran diatas titik terjunan :

2/1

311 )))(2( hHgV

Dengan :

V1 = kecepatan aliran diatas titik terjunan

(m/dt)

2/1

1 ))5,47)(8,92( xV

V1 = 14,95 m/dt

Tinggi Air pada titik jatuh terjunan :

h1 = Tinggi air pada titik jatuh terjunan

8

111 Vqh

95,14/34,171 h

mh 16,11

Angka Froude pada aliran titik terjunan :

2/1

1

11

)(gxh

VF

Dengan :

F1 = Angka Froude aliran pada tiitk

terjunan

2/11 )16,18,9(

95,14

xF

rktritisAliranSupeF ...........................143,41

Tinggi loncatan air dari permukaan lantai s/d

diatas mercu Sub Dam:

1812

5,021 Frh

h j

hj = 6,7 m

Jadi panjang loncatan air :

xhjx

x = 5 x 6,7 m

x = 33,5m

b1 = 3,0 m (lebar puncak mercu main

dam)

b2 = 2,50 m (Lebar puncak mercu sub

dam)

Panjang Main Dam ke Sub Dam :

6,45,25,33 mL

L = 40,6 m

Direncanakan panjang L = 40 m, termasuk

antisipasi lokal scouring.

Tebal Lantai Lindung/ Apron :

1))(3h)0,1((0,6Ht 31

Dengan :

h1 = Tinggi dari permukaan lantai

sampai mercu Main Dam 9 m =9 m

h3 = Tinggi air diatas mercu peluap (m)

= 4,5 m

Jadi tebal lantai apron

1)m) 4,5 x (39m) x 0,1((0,6t

t = 1,79 m

Direncanakan tebal lantai lindung/ apron (t)

= 2 m

Tinjauan Gerusan Lokal Di Hilir Sub Dam

Dengan :

B = 80 m

n = 0,05

Qd = 1.044,17 m/dt

Io = 0,06 kemiringan rata-rata

sampai ke lokasi rencana checkdam

31

1cY

g

q

B

Qd1q

m

dtkm

80

17,1044q

3

1

dtkm3

1 13008,13q

Tinggi air di atas Sub Dam :

31

2

3

c

8,9

13Y

dtkm

dtkm

m09,1Yc

Tinggi air di hilir Sub Dam :

6,0

ch

o

d

IB

Qn

9

6,03

c06,080

17,104405,0h

m

dtkm

m8,1h c

Sehingga nilai H :

cY chH

1,09m1,8mH

2,9mH

64,2Y

H

c

Menurut Vendjik untuk :

2,00 < H/Yc < 15 , maka T = 3 Yc + 0,10 H 0,5 < H/Yc < 2 , maka T = 2,4 Yc +0,40H

Maka dipakai ketentuan Vendjik No 1

H10,03YT c

Di dapat nilai T :

m9,210,0m 1,093T

mm 7,3691,3T

Pemeriksaan stabilitas erosi bawah tanah

(piping)

Untuk memeriksa piping digunakan Rumus

Blidgh:

H

llCw

vh

Dimana:

Cw = Angka Creep pada rumus Blidgh

(2,5 untuk

bahan pondasi terdiri dari batu

bongkah besar dengan beberapa

kerakil)

L = Panjang Main dam ke Sub

Dam = 40 m

H = Tinggi mercu dari pondasi = 12 m

b1` = Lebar puncak Main Dam = 3 m

lh = Panjang Creep horizontal

))'6,0()'3,0(( 1 HHbLlh

mlh 40

lv = Panjang Creep vertikal

lv = 7,4 m (dari gambar konstruksi)

H = Beda tinggi air hulu dengan hilir = 6 m

57,30,6

5.740

Cw ; 2,5 3,57

.creep line Ok

Jadi untuk kondisi air normal setinggi drain

hole dan checkdam belum terisi oleh

sedimentasi, checkdam aman terhadap

piping. Namun pada hakikatnya Creep line

checkdam sebenarnya tidak sama dengan

bendung, pada checkdam tidak terdapat

perbedaan tinggi air setinggi tubuh

checkdam, karena pada suatu saat checkdam

akan terisi penuh oleh sedimen.

Gambar 3. Potongan Memanjang Check Dam

pemeriksaan stabilitas checkdam adalah

sebagai berikut :

1. Terhadap Guling (overtuning)

a. Keadaan Air Normal Tanpa beban

gempa

Mt = Mr = 1155,627 TM

MG = Mo = 162,00 TM

Safety Factor > 1,2

Syarat:

!!!......2,113,700,162

1155,627OKEfg

10

Jadi, konstruksi checkdam cukup kuat

menahan guling, .aman!

b. Keadaan Air Normal dengan beban

gempa

Mt = Mr =1155,63 TM

MG = Mo = 296,86 TM

Safety Factor > 1,2

Syarat :

!!!......2,189,386,296

1155,63OKEfg

Jadi, konstruksi checkdam kuat

menahan guling, .aman!

c. Keadaan Air Banjir dengan beban

gempa

Mt = Mr = 1282,47 T.M

MG = Mo = 287,42T.M

Safety Factor > 1,20

Syarat:

!!!......20,146,442,287

47,1282OKEfg

Jadi, konstruksi checkdam kuat

menahan guling, .aman

2. Terhadap Geser (Sliding)

Syarat : 2,1H

Vxffs

a. Keadaan Air Normal tanpa beban

gempa

V = 219,37 T

H = 54,00 T

f = 0,75

!..!...........2,105,300,54

75,037,219OKe

xfs

Jadi konstruksi aman terhadap bahaya

geser!

b. Keadaan Air Normal dengan beban gempa

V =219,37 T

H = 93,015 T

f = 0,75

!..!...........2,177,1015,93

75,037,319OKe

xfs

Jadi konstruksi aman terhadap bahaya

geserAman!

c. Keadaan Air Banjir

V = 243,35 T

H = 78,48T

f = 0,75

!..!.............20,133,2480,78

75,035,243OKe

xfs

Jadi konstruksi aman terhadap bahaya

geserAman!

3. Terhadap Eksentrisitas (Tegangan Tarik)

Syarat : 62

BB

V

Me

Dimana : B = Panjang tubuh checkdam

dari hulu ke hilir= 10,20 m

a. Pada Saat Air Normal tanpa beban

gempa

Mt = Mr = 1155,67 T,M

MG = Mo = 162,00 T.M

V = 219,37 T

6

20,10

2

20,10

219,38

00,16267,1155

e

!!..........70,157,0 OKe

Jadi resultan gaya berada dalam daerah

kern (inti), maka pasangan batu tidak

mendapat tegangan tarik.

11

b. Pada Saat Air Normal dengan beban

gempa

Mt = Mr = 1155,67 T.M

MG = Mo = 296,87 T.M

V = 219,38 T

6

20,10

2

20,10

219,38

87,29667,1155

e

!!..........70,118,1 OKe

Jadi resultan gaya berada dalam daerah

kern (inti), maka pasangan batu tidak

mendapat tegangan tarik.

c. Pada Saat Air Banjir

Mt = Mr = 1282,47 T.M

MG = Mo = 287,42 T.M

V = 243,35T

6

20,10

2

20,10

243,35

42,28747,1282

e

!!..........70,101,1 OKe

Jadi resultan gaya berada dalam daerah

kern (inti), maka pasangan batu tidak

mendapat tegangan tarik.

4. Terhadap Overstressing (Tegangan

Tanah)

a. Kondisi Air Normal tanpa beban

gempa

Mt = Mr = 1155,63 T.M

MG = Mo = 162,00 T.M

V = 219,37 T

B = 10,20 meter

q1 = ( V / B) * (1-(6 * e/B))

=(219,37/10,20)*(1-(6*(-

0,57/10,20))

= -5,11 T/M2< 30

T/M2.OK!!

q2 = ( V / B) * (1+(6 * e/B))

=(219,37/10,20)*(1+(6*(0,57/

10,20)

= 9,32 T/M2< 30

T/M2..OK!!

b. Kondisi Banjir dengan beban gempa

Mt = Mr = 1282,47 T.M

MG = Mo = 287,42 T.M

V = 243,35 T

B = 10,20 meter

q1 = ( V / B) * (1-(6 * e/B))

=(243,35/10,20)*(1(6*(1,01/1

0,20))

= -11,85 T/M2< 30

T/M2.OK!!

q2 = ( V / B) * (1+(6 * e/B))

=(243,35/10,20*(1+(6*(1,01/10,20)

= 16,53 T/M2< 30 T/M

2.. OK!!

c. Kondisi Air Normal dengan beban

gempa

Mt = Mr = 1155,63 T.M

MG = Mo = 296,87 T.M

V = 219,38 T

B = 10,20 meter

q1 = ( V / B) * (1-(6 * e/B))

= (219,38 / 10,20)*(1-(6 *

(1,17)/10,20))

= -12,89 T/M2< 30

T/M2..OK!!

q2= ( V / B) * (1+(6 * e/B))

= (219,38 / 10,20)*(1+(6 * (-

1,17/10,20))

12

Overtuning / Sliding / Eksentisity /

Guling Geser Eksentrisitas

Sfg Sfs e ql q2

1. Kondisi Air Normal 7,13 2,84 0,57 -5,11 9,33

2. Kondisi Air Banjir 4,46 2,17 1,01 -11,85 16,53

KOMBINASI

PEMBEBABANANNo

Rekapitulasi Pemeriksaan Stabilitas Tanpa Beban Gempa

Overstressing /

Tegangan Tanah

FAKTOR KEAMANAN

Overtuning / Sliding / Eksentisity /

Guling Geser Eksentrisitas

Sfg Sfs e ql q2

1. Kondisi Air Normal 4,46 2,17 1,01 -11,85 16,53

NoKOMBINASI

PEMBEBABANAN

FAKTOR KEAMANAN

Overstressing /

Tegangan Tanah

Rekapitulasi Pemeriksaan Stabilitas Dengan Beban Gempa

= 17,10T/M2

<

30T/M2..OK!

Kesimpulan

1. Melihat permasalahan yang terjadi di

Batang Kuranji yaitu permasalahan

sedimentasi yang cukup serius, maka

pada Batang Kuranji yang merupakan

penghasil sedimen perlu dibangun

checkdam, untuk tinggi 9 meter minimal

dibutuhkan 1 buah checkdam untuk

menampung sekali banjir.

2. Perhitungan Stabilitas Check Dam

3. Untuk penempatan lokasi checkdam

harus diperhatikan :

a. Lokasi checkdam diusahakan

pada bagian hilir daerah sumber

sedimen yang labil.

b. Lokasi dapat dibuat pada alur

sungai yang dalam, agar dasar

sungai naik dengan adanya

checkdam tersebut, apabila ruas

sungai tersebut cukup panjang

maka diperlukan beberapa buah

checkdam yang dibangun secara

berurutan membentuk trap-trap.

c. Untuk memperoleh kapasitas

tampungan yang besar, maka

tempat kedudukan lokasi

checkdam di usahakan berada

pada sebelah hilir dari ruas

sungai tersebut.

4. Dari hasil perhitungan hidrologi

didapatkan :

a. Untuk curah hujan periode ulang

dengan metode Log Pearson III

didapatkan R50th = 649,624 mm.

b. Analisis debit banjir rencana

menggunakan metode Rasional

didapatkan hasil Q50th = 1.373,60

m3/dtk.

5. Tipe struktur checkdam pada Batang

Kuranji digunakan tipe gravitasi

menggunakan bahan batu kali,

sedangkan tipe pelimpah menggunakan

tipe tertutup dengan memakai lubang

drainase (drain hole).

Daftar Pustaka

Departemen Permukiman dan Prasana

Wilayah, 2004, Pedoman

Konstruksi dan Bangunan,

Perencanaan Teknis Bendung

Pengendali Dasar Sungai, Pd

T-12-2004-A, Departemen

Permukiman dan Prasarana

Wilayah, Jakarta

13

Tominaga Masateru,DR.Sosrodarsono

Suryono DR IR, Perbaikan dan

Pengaturan Sungai, PT.

Pradnya Paramita, Jakarta

NSPM Kimpraswil, 2002, Metode,

Spesifikasi dan Tata Cara

Bagian 8 : Bendung,

Bendungan Sungai, Irigasi,

Pantai, Departemen

Permukiman dan Prasarana

Wilayah, Jakarta

Triatmodjo Bambang, Prof. Dr. Ir. CES.

DEA, Hidrologi Terapan, Beta

Offset, Yokyakarta

Subarkah Imam, Ir, 1980, Hidrologi Untuk

Perencanaan Bangunan Air,

Idea Dharma, Bandung

1984, Buku Teknik Sipil, Nova, Bandung

Ir. Lusi Utama, MT, Bahan Kuliah Hidrologi

_______________, Bahan Kuliah Angkutan

Sedimen

Ir. Mawardi Samah, Dipl. HE, Bahan Kuliah

Irigasi dan Bangunan Air